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本文提出了一种新的耦合损耗因子测量方法:声强法。声强法利用结构声强技术测量的耦合处功率流计算耦会损耗因子。严格地说,声强法是一种近似测量方法。本文以三种常见的典型耦合结构为例,实验证明了在大多数情况下,声强法的近似误差很小,可以略去不计;声强法测量的耦合损耗因子与传统的能级差法测量的耦合损耗因子是“相等”的,它们都具有“相同”的测量精度。声强法与能级差法是“等效”的耦会损耗因子测量方法。 相似文献
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本文介绍了一种新的机械阻抗测量方法-声强法,由定义出发将机械阻抗表为功率流和加速度响应谱的函数,应用结构声强技术测量功率流,声强法不需要测量作用力信号,可以用于测量任意结构中的各类机械阻抗,实验结果表明,声强获得的测量值与直接获得的测量值相近,声强法能较准确地测量一维和二维匀质结构中机械阻抗。 相似文献
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在双面金属包覆介质波导中,随着介质层厚度的变化,会出现TM0模与TM1模的分离和简并两种状态,从而影响衰减全反射(ATR)谱中模序数的确认。通过对金属波层的理论分析和实验研究,提出了三种模序数确认方法:本征角计算法、吸收峰全峰半宽比较法和吸收峰峰间距比较法,实现了两种状态下对模序数的准确判断。 相似文献
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为评估基于单矢量水听器的方位估计能力,在黄海海域对矢量水听器进行实验。矢量水听器吊放于接收船尾部,采用平均声强器和复声强器方位估计方法,并提出以概率密度值最大的方位角作为目标方位估计值的具体处理准则,对恒定方向、匀速行驶的目标船方位进行估计,并求出两种方法的方位估计误差。结果表明,水听器布放深度10 m时,对正横距离为0.42 km的航速10 kn的目标船,平均声强器方法的水平方位角估计误差18°,极角估计误差为5°,可以在离目标船最远1.17 km处估计其方位;复声强法的水平方位角估计误差为13°,极角估计误差为8°,可以在离目标船最远2.35 km处估计其方位。在有接收船的噪声干扰情况下,复声强器比平均声强器方法估计的方位更准确,可以对更远处的噪声源进行方位估计。 相似文献
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浅海环境中,确定性声源的多途声信号干涉使得接收点处声强流的方向发生改变,不再与声源位置处的声强流方向一致。只测量声场的标量声强时,无法得到接收点处声强流的垂直方向性,而基于简正波矢量场建模和仿真,可获得理想条件下宽带点声源激发声场声强流的垂直方向性。本文采用单矢量水听器进行海上实验,获得了海洋环境噪声和干扰条件下舰船噪声声强流的垂直方向性。仿真和实验结果表明:远场条件下,浅海干涉现象引起接收点处声强流的方向(极角)随频率和距离变化,其时间-频率分布呈现与LOFAR谱干涉条纹相似的条纹,声强流的极角值主要分布在70?~110?范围内。 相似文献
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水下声场的时间积分声强和峰值声强是声呐检测中的重要物理量,而海洋中的内波等动力学过程会造成声场强度的起伏。对南海北部浅海内波环境下定点声起伏实验数据分析,结合数值仿真,总结了试验海域近海底发射和近海底接收条件下内波引起接收信号强度起伏的统计特性.分析结果表明:接收信号的时间积分声强起伏小于峰值声强起伏;时间积分声强与峰值声强起伏的概率分布与对数正态分布较为接近.时间积分声强和峰值声强起伏大小与信号的频率有关,同一收发距离,中心频率650 Hz信号的声强起伏较中心频率310 Hz和375 Hz信号的声强起伏更为剧烈。对于同一频率,当海底较平坦时,声强起伏的闪烁指数随传播距离的增加而增大;当水深随传播距离逐渐变深时,声强起伏规律受内波和水深变化共同影响而更为复杂,闪烁指数先随传播距离增加而增大,之后又随传播距离的增加而逐渐变小. 相似文献
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本文介绍在数字声学测量分析系统中,通过双传声器信号互谱密度的计算进行声强及声功率测量的基本原理。该数学分析系统由微计算机,数字信号处理卡和A/D变换卡组成。在一个数字系统中,通过快速傅里叶变换(FET)进行互谱计算是十分有效的。本文着重介绍了,在声强的测量分析中对声强探头两传声器的固有相位差进行补偿的重要性和补偿方法,这是声强测量的重要环节。 相似文献
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《高压物理学报》2016,(3)
以粉末状与气态二茂铁为原料,以氢气和氧气混合气体为爆轰能源,采用气相爆轰法进行了合成碳包覆铁纳米颗粒实验。XRD和TEM实验结果表明,采用两种不同状态的二茂铁,均得到了纳米碳包覆铁颗粒。该包覆颗粒的组成核为铁或铁碳化合物,外层壳主要由石墨碳组成,大部分球形纳米颗粒尺寸分布于5~30 nm之间。通过对比发现,采用气态二茂铁爆轰时,所得到的碳包铁粒度分布较为集中,壳层厚度比较均匀,且粒子具有较好的球形状。最后结合铁碳合金相图,从热处理角度对气相爆轰合成碳包覆铁纳米颗粒的机理进行了分析,得出产物中α-Fe与Fe_3C的形成过程。分析了碳包覆铁纳米颗粒的磁滞回线,其表现出硬磁性与顺磁性双重性质。 相似文献