共查询到20条相似文献,搜索用时 46 毫秒
1.
2.
3.
基于波束形成缩放声强的声源局部声功率计算 总被引:1,自引:0,他引:1
基于波束形成法识别噪声源时,为计算主要噪声源的辐射声功率,给出了基于平面波模型的声强缩放方法,模拟计算了单极子点声源局部声功率的计算误差,结果显示:当阵列平面与声源计算平面间距离等于阵列直径时,基于波束形成缩放声强计算的声功率误差仅略高于0.1 dB。为克服旁瓣干扰,给出了具有一定动态范围的声源计算平面积分法,模拟计算了单极子点声源的局部声功率,结果表明:该积分法的计算值与主瓣区域积分法的计算值近似相等,均约等于理论声功率。进一步,波束形成法与声强法的对比算例试验验证了基于波束形成缩放声强计算声源局部声功率方法的有效性。 相似文献
4.
本文介绍为了对柴油机本身做降噪改进设计而在实验室进行的噪声源识别实验研究。采用铅包覆法和国际上近年来发展的声强法两种方法。在铅包覆法实验中柴油机全部包覆后整机噪声级下降13.8dB(A)。声强法中应用一般的双通道FFT分析仪和通用微机,经接口组成测量分析系统。两种方法所得结果基本相符,而声强法的特点是简便易行,更利于在研究开发和工程中推广应用。 相似文献
5.
IISO(国际标准化组织)和thC(国际电子学委员会)最近批准公布的新标准和原标准的修订版。1.11Stl:(1)ISO4869-2:1994,护耳器——第fu部分:戴着护耳器时,有效A计权声压级的估计.(2)ISOlo844:1994,声学——对道路车辆辐射噪声的测量路径的规定。(3)ISO3743-1:1994,声学——噪声源的声功率级的测量——在混响场中对较小的、可移动的声源的工程测量法——第一部分:硬墙测试房间的比较法.(4)IS03744:1994,声学——用声压级测量噪声源的声功率组在反射面上的理想自由声场中测量的工程法.(5)IOS389.3:19… 相似文献
6.
为了解决水下声源辐射声功率难以计算的问题,利用线阵声强缩放方法在波束形成声源识别的基础上,根据波束输出结果与声源辐射声功率之间的换算关系来获得相应的声功率。为了提高线阵声强缩放方法的水下声功率估算精度,给出了一定动态范围限制的主瓣区域积分方法,并通过仿真验证了该方法的有效性。在消声水池中开展了水下声功率估算的实验研究。在不同的测试距离下,对双声源条件下的单频以及宽带声源在阵列侧的辐射声功率进行了估算,以混响法的测量结果为参考值,研究了估算误差随声源频率、测试距离等影响因素的变化规律。实验结果表明,无论是单频还是宽带声源,声功率的最大估算误差不超过2.6 dB,在高频时不超过1.6 dB。验证了线阵声强缩放方法应用于水下声源辐射声功率估算的正确性与可行性。 相似文献
7.
第一届西太平洋地区声学会议于1982年9月1—3日在新加坡举行,在大会宣读的论文共48篇,并出版了论文集,其中声学测量10篇:包括吸声、隔声、噪声和音质的测试方法.有三篇论文集中介绍声强测试技术,利用这种方法可以在多个噪声源的场所,确定某一噪声源所辐射的功率,以及在实验室或现场作隔声测量.有一篇论文是论述在室内采用恒定声功率 相似文献
8.
8.GB3767-83 噪声源声功率级的测定——工程法和准工程法 该标准规定了一种在一个反射平面上方为自由场的声学测试环境下,于包络声源的假想测量表面上测量声压级以计算确定声功率级的方法,用于评价产生噪声的设备(包括部件、组件〕、机器及装置的辐射噪声,或对同类型和不同类型的机器进行比较.根据所需测定的量、测量误差及对声学测试环境要求的不同,分为工程法和准工程法.该标准适用于辐射稳态的、非稳态的宽带噪声或窄带噪声的声源,不适用于辐射脉冲噪声及线性尺度(长、宽或高)超过15m的声源. 相似文献
9.
10.
11.
为了解决波束形成声源识别过程中声源辐射声功率定量计算的问题,给出了阵型简洁、便于组合的线阵声强缩放模型。通过推导线阵的声强缩放系数,建立起线阵波束输出结果与声源辐射声功率之间的换算关系。无论是线阵还是平面阵的声强缩放方法,对于偏离阵列中心位置较远处的声源进行辐射声功率估算时都存在较为明显的误差。通过理论推导和仿真模拟计算,研究了同一单极子点声源在不同位置处的声功率估算偏差随频率、幅度的变化规律,发现该估算偏差只与声源偏离位置有关,而与声源自身的强度信息无关的结论,据此给出了相应的声功率估算修正方法。半消声室实验结果和声压法测量结果对比表明:修正后的线阵声强缩放方法用于中高频声源的辐射声功率计算时,单频声源的估算误差不超过1.0 dB,宽带声源的估算误差不超过1.8 dB。 相似文献
12.
13.
14.
本文介绍在数字声学测量分析系统中,通过双传声器信号互谱密度的计算进行声强及声功率测量的基本原理。该数学分析系统由微计算机,数字信号处理卡和A/D变换卡组成。在一个数字系统中,通过快速傅里叶变换(FET)进行互谱计算是十分有效的。本文着重介绍了,在声强的测量分析中对声强探头两传声器的固有相位差进行补偿的重要性和补偿方法,这是声强测量的重要环节。 相似文献
15.
16.
17.
声强的有旋性与表面声强 总被引:2,自引:0,他引:2
本文应用复声强的概念,讨论了复声强的实部即有功声强的有旋性质。指出:在声场中真正传递声能量者仅是有功声强中的无旋分量。所以在应用双传声器声强测量法测量声功率时将受到有旋性的影响。有功声强的无旋分量与表面声强有关,因此测量表面声强可避免有旋性的影响。本文从自功率谱的角度给出了表面声强的有关计算公式,为表面声强测量提供了理论基础。 相似文献
18.
本文讨论了混响室内的声强分布,指出混响室内声强分布与自由场一样,对点声源服从平方反比律。对混响室及消声室的声压及声强随时间的起伏作了初步摸索,得到了几条实验规律,指出声强起伏比声压起伏更大。采用声强测量方法对同—声源在消声室及混响室内的声功率输出作了测量,说明声源的声功率输出是随环境变化的声学量,在混响室内声源的低频发射要比消声室内的发射要低。 相似文献
19.
提出了一种联合扩散场(DAF)激励与近场声全息(NAH)辐射声强重建的建筑构件空气声隔声测量方法。该方法首先通过DAF激励构件振动并获取入射声功率,然后利用NAH技术从辐射声压场中重建构件表面高空间分辨率的法向声强分布,最后根据声强分布来计算辐射声功率和定位辐射热区,从而实现构件隔声量和隔声缺陷测量。隔声室实验研究表明,在测试距离和采样间距均为0.04 m的条件下,该方法测量的隔声量与声压法的误差在100~5000 Hz频带小于3.3 dB,在250~3150 Hz频带小于1.3 dB,对圆孔(直径8 mm)和矩形缝(长80 mm、宽3 mm)的定位精度高达厘米级;同时,该方法在一定混响和背景噪声影响下的稳定性较强,接收室混响时间从1.0 s增至3.4 s (步长0.6 s)以及信噪比从10 dB降至0 dB (步长5 dB),隔声量测量误差分别在0.8 dB和0.3 dB以内,缺陷定位误差在0.037 m和0.035 m以内。所提方法有助于提高实验室中建筑构件隔声特性的测量能力,同时对接收室测试环境具有较强的鲁棒性。 相似文献