Al_(86-x)Fe_(14 x)准晶相合金的M6ssbauer谱

本文研究了Al_(86-x)Fe_(14 x)(x=0,2,4,6,8.5)准晶相合金的Mossbauer谱,结果表明对x=0的Al_(86)Fe_(14)合金中以decagonal准晶相为主,谱拟合结果为两套面积积分比为1.69,近于黄金分割的亚谱组成,支持了准晶相为两种“Penrose”多面体组成的观点。当x增加时,出现的晶态含量增加;x=8.5时,几乎全部为晶态Al_3Fe相。     

用EXAFS测定准晶Al-Mn合金中Mn原子的近邻结构

测定了晶态Al₆Mn,准晶Al₄Mn和准晶Al₆Mn的Mn原子K吸收EXAFS谱(包括Mn原子K的近限吸收谱)。研究了准晶Al₄Mn和准晶Al₆Mn中Mn原子周围的第一近邻结构,讨论了Mn原子周围第一近邻Al原子的分布特征。在准晶Al₆Mn和准晶Al₄Mn中,Al-Mn间原子平均距离约为2.52?,小于晶态中Al-Mn间平均距离,围绕Mn原子的配位数约为 关键词：     

热处理对非晶态合金Nd4Fe96-xBx磁性的影响

本文研究了用单辊急冷方法制备的非晶态合金Nd₄Fe_96-xB_x的晶化,以及热处理对其硬磁性和相组成的影响,发现非晶态合金Nd₄Fe_96-xB_x的晶化温度比相同B含量的非晶态合金Fe_100-xB_x高120—190K,X射线衍射和热磁测量表明,15≤x≤25的样品晶化相是由Nd₂Fe₁₄B(T 关键词：     

Y3Fe5-xMnxO12的磁结构和磁性能

对多晶Y₃Fe₃Fe_5-xMn_xO₁₂(x=0.05和0.09),得到300K下的中子衍射曲线。发现当x=0.05时,Mn³⁺离子占据16a和24d位置的几率分别为0.72和0.28;当x=0.09时,Mn³⁺离子全部占据16a位置;还得到两种组分16a和24d位置各自的磁矩值。在外磁场(800—10KOe)下测量Y₃Fe_5-xMn_xO₁₂(x=0—0.11)的磁化曲线,温度范围是1.5—300K。得到饱和磁矩值;并利用趋近饱和定律确定1.5K下的磁晶各向异性常数k₁值,发现|k₁|值随含锰量增加而减小。 关键词：     

Mn70Fe30-xCox (x=0, 2, 4)合金的组织和磁诱发应变

采用真空非自耗电弧炉熔炼, 然后进行固溶处理制备了Mn₇₀Fe_30-xCo_x (x=0,2,4) 试样. 运用X射线衍射分析、显微组织分析、差示扫描量热法 (DSC)、标准电阻应变计法等实验方法, 研究了添加Co 对Mn-Fe合金的磁诱发应变 (magnetic-field-induced strain, MFIS) 性能的影响. 研究表明, Mn₇₀Fe_30-xCo_x (x=0,2,4)试样在室温下为单一的γ相组织. 随着Co含量的增加, Mn₇₀Fe_30-xCo_x (x=0,2,4)试样的磁性转变温度T_N (Neel点) 呈降低的趋势, 但都高于室温, 在室温下呈现反铁磁性; Mn₇₀Fe_30-xCo_x (x=0,2,4) 试样的最大磁诱发应变也呈增加的趋势. Mn₇₀Fe₂₆Co₄试样的MFIS 在1.1 T时达到60 ppm. 关键词： MnFe合金 Co 磁诱发应变     

LaxZnxBa1-xFe12-xO19铁氧体高温相组成

La_xZn_xBa_1-xFe_12-xO₁₉在高温相区将存在X相和W相,x=0时其居里温度分别为518℃和534℃,x<0.6范围内La,Zn可以在W相中固溶,随x的增加,产生W相的相变温度下降,居里温度θ_f和各向异性场H_A降低,而饱和比磁化强度σ_s增加,各向异性常数基本不变。 关键词：     

Pr2Fe14(C,B)/α-(Fe,Co)型纳米晶复合磁体的结构与磁性

研究了Pr_xFe_82-x-yTi_yCo₁₀B₄C₄ (x=9—10.5;y=0, 2)纳米晶薄带的结构与磁性. 结果表明,所有薄带皆主要由2∶14∶1, 2∶17和α-(Fe, Co)三相组成. 对于y=0的合金,其内禀矫顽力随Pr含量x的增加而增加,剩磁随Pr含量x的增加而减小. 以Ti置换部分Fe (y=2),合金的磁性能得到显著提高,表现为:添加Ti后,合金的剩磁B_r基本不降低,x=10.5时合金的B_r值甚至有较明显的提高;同时添加Ti后,合金的内禀矫顽力及退磁曲线的方形度都明显改善. 当x=10.5,y=2时,合金薄带的磁性能达到最佳值为: B_r=9.6 kGs(1 Gs=10^-4 T),_iH_c =10.2 kOe(1 Oe=79.5775 A/m)和(BH)_max＝17.4 MGOe. 随着Pr含量的提高,合金中的硬磁相2 ∶14 ∶1的含量相对增加,内禀矫顽力提高;而Ti置换Fe抑制了软磁相α-(Fe, Co)在快淬和热处理过程中的优先长大,使合金中软磁相和硬磁相的晶粒尺寸及比例趋向最佳组合,交换耦合作用明显增强. 关键词： 纳米晶永磁材料 2Fe₁₄(C')" href="#">Pr₂Fe₁₄(C B) Ti添加 交换耦合     

阎隙碳原子对Er2Fe17Cx化合物结构与磁性的影响

利用快淬手段获得高碳含量的Er₂Fe₁₇C_x单相化合物,系统研究了Er₂Fe₁₇C_x(x=0.0,0.5,1.0,1.5,2.0,2.5,2.8和3.0)的结构、相稳定性及内禀磁性,讨论了间隙碳原子对化合物中原子磁矩、交换作用和各向异性的影响,同时用⁵⁷Fe穆斯堡尔效应分析了化合物中各个铁晶位的超精细场随碳含量的变化。 关键词：     

(Nd1－xGdx)3Fe27.31Ti1.69化合物的结构和磁性

通过X射线衍射和磁性测量等手段研究了(Nd_1-xGd_x)₃Fe_27.31Ti_1.69(0≤x≤0.6)化合物的结构和磁性.X射线衍射测量结果表明Gd替代后并未改变Nd₃(Fe,Ti)₂₉化合物的晶体结构，但引起了晶胞体积收缩.随着Gd含量的增加，化合物的居里温度T_C和室温磁晶各向异性场B_a单调增加，而自旋重取向 关键词： 1-xGd_x)₃Fe_27.31Ti_1.69化合物')" href="#">(Nd_1-xGd_x)₃Fe_27.31Ti_1.69化合物 磁晶各向异性 自旋重取向 磁相图     

粉末状态对激光立体成形Zr55Cu30Al10Ni5块体非晶合金晶化行为的影响

基于金属熔体结构的遗传性, 激光熔池的快速熔凝导致粉末的晶化状态可能会对最终成形件的晶化产生重要影响, 理清其影响规律对于制备大块非晶合金具有重要意义. 本文选取等离子旋转电极法所制粉末和1000 K退火态粉末为沉积材料, 采用激光立体成形技术沉积Zr₅₅Cu₃₀Al₁₀Ni₅块体非晶合金, 考察了粉末中已有晶化相对熔池及热影响区晶化行为的影响. 结果发现, 原始粉末组织由非晶相及粗大的Al₅Ni₃Zr₂相组成; 当激光线能量较低时, 相应熔覆层的熔池和热影响区皆含有Al₅Ni₃Zr₂相; 随着线能量的提高, 熔池中Al₅Ni₃Zr₂相消失, 保持了非晶态, 但热影响区晶化加重, 并有大量Al₅Ni₃Zr₂相析出; 当采用退火态粉末时, 即使线能量较小, 相应熔覆层仍主要由非晶构成, 几乎无Al₅Ni₃Zr₂相析出. 这是由于原始粉末在退火时其微观结构发生重排, 与Al₅Ni₃Zr₂相关的原子短程/中程有序结构减少, 导致已沉积层非晶区的热稳定性提高, 不利于Al₅Ni₃Zr₂相析出. 可见, 提高线能量将会加剧非晶沉积体的晶化, 而粉末中的Al₅Ni₃Zr₂团簇相状态对Zr₅₅Cu₃₀Al₁₀Ni₅合金沉积层的晶化有重要影响.     

Nd-Fe-B/FeCo多层纳米复合膜的结构和磁性

制备了Nd₂₈Fe₆₆B₆/Fe₅₀Co₅₀多层纳米复合磁性薄膜，对溅射态和650℃退火处理15 min试样的相成分分析和微结构的观察显示，溅射态薄膜呈非晶态，经650℃退火处理15 min后，薄膜主要相成分为硬磁性Nd₂Fe₁₄B相和软磁性相FeCo(110)相.Nd₂Fe₁₄B相呈柱状，其易磁化c轴垂直于膜面，尺寸约10 nm.在硬磁性相和软磁性相之间存在少量富Nd相和非晶态，富Nd相大小约7 nm.磁性测量和分析表明，1)该系列薄膜退火态具有垂直于膜面的磁晶各向异性.2)对于固定厚度(10 nm)层Nd-Fe-B和不同厚度(t_FeCo=1—100 nm)层FeCo多层纳米复合膜,剩磁随软磁相FeCo 厚度的增加快速增加，而矫顽力则减小.当t_FeCo=5 nm时，最大磁能积达到200 kJ/m³. 3)硬磁相Nd-Fe-B层和软磁相FeCo层之间交换耦合导致剩磁和磁能积增强. 关键词： Nd-Fe-B/FeCo多层纳米复合膜 交换耦合 磁各向异性     

Ti掺杂Nd2Fe14B/α-Fe纳米双相复合永磁体晶化动力学

纳米双相复合稀土永磁材料,利用硬磁相高磁晶各向异性和软磁相高饱和磁化强度的优点,通过铁磁交换耦合作用获得优异的磁性能.但是如何解决软硬磁双相纳米微结构不匹配的问题,控制软硬磁相同时达到理想的纳米尺度复合是关键.本文研究了掺杂合金元素Ti对熔体快淬法制备的Nd₂Fe₁₄B/α-Fe快淬薄带晶化过程的影响.结果表明,掺杂合金元素Ti能影响Nd₂Fe₁₄B/α-Fe交换耦合磁体整个晶化动力学过程,使α-Fe相的晶化激活能升高,抑制其从非晶相中析出.同时,降低1∶7亚稳相的晶化激活能,起到稳定亚稳相的作用.而且随着晶化温度的进一步提高, α-Fe和Nd₂Fe₁₄B两相由1∶7亚稳相分解产生,从而有效避免了α-Fe相的优先析出.显微组织观察表明,掺杂Ti的样品晶粒细小、分布均匀,平均晶粒尺寸在20 nm左右,没有特别大的α-Fe粒子出现.当Ti的掺杂量原子百分数为1.0%时,获得了最佳磁性能(BH)_max=12 MG·Oe(1 G=10     

YTi(Fe1-xCox)11的磁性和穆斯堡尔谱的研究

YTi(Fe_1-xCo_x)₁₁在012型四方结构,居里温度随Co含量的增加而提高,本文为了揭示YTi(Fe_1-xCo_x)₁₁磁性与微观结构的联系,对这一系列化合物进行穆斯堡尔谱研究,在室温下,测量YTi(Fe_1-xCo_x)₁₁(其中x=0.0,0.2,0.4)的穆斯堡尔谱,最佳拟合结果证实在这种化合物中,Co原子优先占据j和f晶位,在所测样品中,超精细场在x=0.2处出现极值,这与YTi(Fe_1-xCo_x)₁₁饱和磁化强度测量结果相符合。并对YTi(Fe_1-xCo_x)₁₁,Y₂(Fe_1-xCo_x)₁₄和YTi(Fe_1-xCo_x)₁₁的穆斯堡尔谱的实验结果进行比较,分析在YTiFe₁₁中与Y₂Fe₁₄B中的3d电子能带结构的差异。 关键词：     

取向Pr2Fe14B与Nd2Fe14B多晶磁化曲线的 计算

基于单离子晶场模型,提出了计算稀土-Fe(Co)金属间化合物取向多晶样品磁化曲线的方法.用此方法计算了取向Pr₂Fe₁₄B和Nd₂Fe₁₄ B多晶的高场磁化曲线,计算中使用了拟合化合物单晶磁化曲线得到的交换场与晶场参数.计 算曲线与实验曲线相符合. 关键词： 磁化曲线 晶场 2Fe₁₄B')" href="#">R₂Fe₁₄B     

快淬Nd3.6Pr5.4Fe83Co3B5薄带的反磁化行为和磁黏滞性

用电弧熔炼法制备了Nd_3.6Pr_5.4Fe₈₃Co₃B₅合金铸锭,然后利用熔旋快淬法在铜辊转速V=20m/s下制备了Nd_3.6Pr_5.4Fe₈₃Co₃B₅薄带.快淬带主要由软磁相α-Fe和Nd₂Fe₁₄B型的硬磁相组成.采用直流退磁剩磁曲线方法分析了样品在反磁化过程中的可逆与不可逆磁化部分,并研究了软磁相和硬磁相的反磁化行为,得到样品的不可逆磁化形核场H_no约为440kA/m.同时研究了样品的磁黏滞性,结果表明由于软磁相的存在使得热激活体积较大. 关键词：     

R2Fe14B(R=Ce,Pr,Gd)磁晶各向异性常数K1,K2随温度的变化

本文在1.5—300K温度范围内测量了R₂Fe₁₄B(R=Ce,Pr,Gd)各向异性常数K₁,K₂和各向异性场H_A随温度的变化。同时用单离子模型计算了Pr³⁺离子对Pr₂Fe₁₄B磁晶各向异性的贡献,得到与实验值半定量符合的结果。 关键词：     

R13Fe74Si13三元合金的结构与磁性

本文对R₁₃Fe₇₄Si₁₃(R=Ce,Pr,Nd,Gd,Tb,Dy,Ho,Er,Y)三元合金的结构和磁性进行了研究。结果表明,R₁₃Fe₇₄Si₁₃的主相为R₂(Fe_0.85Si_0.1517赝二元金属间化合物,而不出现类似于R₂Fe₁₄B的三元 关键词：     

纳米晶复合Pr2Fe14B/α-Fe永磁材料磁性的研究

采用熔体快淬的方法制备Pr₂Fe₁₄B/α-Fe纳米晶复合永磁材料.使用振动样品磁强计(VSM)测量样品的室温磁性能.实验合金成分为(Pr_xFe_94.3-xB_5.7)_0.99Zr₁(其中x＝8.2，8.6，9.0，9.4，9.8，10.2，10.6，11.0，11.4(原子分数，%)).系统地研究了辊速及合金成分对快淬带磁性能的影响，当Pr原子分数由8. 关键词： 纳米复合永磁材料 熔体快淬 2Fe₁₄B/α-Fe')" href="#">Pr₂Fe₁₄B/α-Fe 磁性     

非晶态离子导体Li2B2O4的核磁共振研究

本文报道了非晶态离子导体Li₂B₂O₄的⁷Li核磁共振研究。测量了⁷Li核磁共振谱与温度的关系。实验中发现,Li₂B₂O₄的晶态、非晶态和部分晶化样品的⁷Li核磁共振谱有很大的不同,且在部分晶化样品的⁷Li核磁共振谱上有附加的小峰,它与LiCl(Al₂O₃)的⁷Li核磁共振谱上附加的小峰相类似。我们也对非晶态离子导体B₂O₃-0.7Li₂O-0.7LiCl进行了⁷Li核磁共振研究,其结果与上面的类似。研究结果表明,它们都起因于非晶母体与微晶的界面效应。 关键词：     

LaxBa1-xFe12-xZnxO19铁氧体磁性与穆斯堡尔谱的研究

采用草酸盐共沉淀工艺制备了La_xBa_1-xFe_12-xZn_xO₁₉六角铁氧体,当x<0.8时生成磁铅石型六角铁氧体,随x值增大,比磁化强度σ值增加,居里温度下降,磁晶各向导性降低,由穆斯堡尔谱分析推断锌离子从尤过于4f₂晶位。 关键词：