对《在一组活载作用下简支梁弯矩包络图的分段问题》的讨论

文[1]对在移动荷载作用下简支梁某一截面上的弯矩发生最大值的必要充分条件按荷载形式的不同建立了三条定理.本文认为文[1]定理中关于弯矩发生最大值的判别条件是不够充分的,同时阐明出现这一问题的原因.本文只对[1]的定理1进行讨论,该讨论自然也适用于对定理2和3的讨论.定理1规范的是简支梁受间距不变的移动集中荷载组 P_1,P_2,…,P_n 作用的情况.     

关于“关于极限分析新上、下限定理中权因子的讨论”一文的讨论

文[1]探讨了极限分析法的一些问题,本文对文[1]提出下述商榷意见. 1.文[1]中所建立的新上限定理和新下限定理是错误的.今举例说明:设选取的σ_ij~*和ε_ij~o处处满足条件σ_ij~*ε_ij~o<0,则不论对于什么结构,也不论该结构承受什么样的外载,只要这些外载与某一参数成比例地增加,那么根据文[1],立即可以得出该结构的真实极限载荷值的上限值和下限值均等于零.这就是说,该任意结构不受外载时就会发生流动,显然这结论是有问题的. 2.根据文[2]的论证方法和所得结果,可以改正文[1]的错误.正如文[3]所述,文[4]存在着原则错误,因此,文[1]以文[4]为基础而建立的有关定理就不可能正     

梁在相互正交荷载作用下的最大弯矩

<正> 简支梁在位于铅直平面内的均布荷载和位于水平面内的集中荷载共同作用下,如何确定梁的最大合弯矩位置及最大合弯矩的数值,材料力学教材中没有介绍.本文研究了这一问题.指出最大合弯矩位置由集中荷载作用下梁弯矩图的斜率 K 来确定.当集中荷载     

简支梁的绝对最大弯矩

简支梁的绝对最大弯矩国艳红（吉林省城市建设学校专业基础教研室，吉林１３２００２）在设计承受移动荷载的结构时，须求出每一截面内力的最大值（最大正值和最大负值）．连接各截面内力最大值的曲线称为内力包络图．包络图是结构设计中重要的工具，在吊车梁、楼盖的连续...     

"关于刚体平面运动中动量矩定理的综合讨论"一文中的某些错误——与朱晨同志商榷

文[1]中有一些错误的推导和结论,现指出如下:1.错误及其来源文[1]在"对任意动点和任意相对定点的相对动量矩定理式"讨论中引用了文[2]中的(3)式,由于文[1]的某些符号规定不符合习惯,故把文[2]中正确的(3)式引用成文[1]中错误的(18)...     

用内时本构方程分析弹塑性梁的循环加载问题

本文依据 Valauis 的内时理论[1],在文[2]的基础上讨论了弹塑性梁的加载,卸载和重新加载的过程及响应,同时描述了循环加载下弹塑性梁的基本特征,一般地给出了稳定循环的弯矩——塑性曲率的曲线。     

桥梁结构移动平稳随机荷载识别新方法

移动的平稳随机荷载对简支梁的作用,相当于固定的调制函数已知的非平稳随机荷载对简支梁结构的作用.本文以此为基础,研究了移动平稳随机荷载的识别问题.首先基于虚拟激励法的思想,利用特征值分解及奇异值分解技术,由虚拟位移响应反演虚拟广义坐标,有效地避免了矩阵求逆,得到高精度的广义坐标谱;同时利用Wiener-Khintchine关系及Duhamel积分,由广义坐标谱值反演得到平稳随机激励谱密度.仿真算例表明,只要适当地选取参振振型及测点位置,本文方法可以有效地识别桥梁结构的移动平稳随机荷载.     

对《关于力的功的定义》一文的答复

<正> 上官飞同志在本刊1987年第3期发表的《关于力的功的定义》[1]一文中,对孟昭礼教授及作者等在文献[2]和[3]中提出的关于功的定义的一些主要观点进行了讨论.所得结论是“通常所表述的功的定义是严格的,完整的,而似乎不须再作补充或修正”.本文作者对此不敢苟同,现将我们的看法进一步阐明,以作为对文[1]的答复.首先,文[2]、[3]中指出,接触力的作用点这一概     

对《关于力的功的定义》一文的答复

上官飞同志在本刊1987年第3期发表的《关于力的功的定义》[1]一文中,对孟昭礼教授及作者等在文献[2]和[3]中提出的关于功的定义的一些主要观点进行了讨论.所得结论是“通常所表述的功的定义是严格的,完整的,而似乎不须再作补充或修正”.本文作者对此不敢苟同,现将我们的看法进一步阐明,以作为对文[1]的答复.首先,文[2]、[3]中指出,接触力的作用点这一概     

固体力学有限元体系的结构拓扑变化理论

本文是文[1]的继续.文[1]提出了杆件系统的结构拓扑变化理论和拓扑变化法本文将这一理论和方法推进到连续体有限元体系;且在此基础上揭示出有限元体系的一个新性质,称为基本位移之梯度的正交性定理,从而给出一套设计敏度的显式表达式,可直接用于计算.     

用直接法计算压杆大挠度及临界荷载的实测

本文根据文献[1]提供的一端固定一端自由压杆的弹性线方程,采用分段法导出一端固定一端铰支压杆的大挠度方程的解法.与文[1]不同的是本文可用直接解法.计算机计算结果与文[1]采用逆解法所求的相同.文中导出五种边界条件下实测临界荷载的统一公式.     

极限分析中新的下限定理的线性规划算法及其讨论

本文给出文[3]提出的极限分析的新的下限定理的线性规划算法,建立了该线性规划的对偶规划并讨论了其力学意义,从而揭示了新的下限定理和经典下限定理的关系.下限定理中权因子的最优值也更清楚.     

作者答复

为节省篇幅计,本文所引的参考文献[1～8]与[9](下称商榷文)相同.现逐段答复商榷文如下: 1.对于商榷文的1与5两条,可一并回答.商榷文提出:“设选取的σ_ij~*和ε_ij~o处处满足条件σ_ji~*·ε_ij~o,<0,…”,于是就导出了[1]与[8]全部错误的结论。关键在于这个“设”字是不能成立的.商榷文采用了符号σ_ij~*与ε_ij~o,这是[1](下称讨论文)中没有的,因此本文下面就取消与的标记.ε_ij当然就是变形.新上、下限定理的提出是拙作[8](下称原文),讨论文是原文的继续与深化,应当连在一起看.讨论文明确说明采用原文的符号,所以ε_ij只能是运动学容许变形场ω。所导出的变形.在极限分析中当然只取     

刚塑性结构在冲击载荷作用下最大残余变形的近似解

本文给出一个利用一般变分原理来求刚塑性结构在冲击载荷作用下最大残余变形的近似方法.证明了泛函J的一次变分为零相当于满足刚塑性体动力学的全部方程.在特殊情况下,新的一般变分原理将与已有的两个极值原理~[2,3]相重合.通过简支梁受均布矩形冲击载荷作用来作为实例应用,说明本法与已有的刚塑性动力学的上限~[4]与下限~[5]定理相比,更接近于完全解的结果.     

弹性地基上无限大板的统一解

利用汉克尔变换法,推演得到了文克勒地基、双参数地基、弹性半空间体地基上无限大薄板,赖斯纳、汉盖、克罗姆等中厚板,在任意竖向荷载作用下的统一解;并给出了竖向轴对称荷载条件下的无限大板挠度、弯矩、剪力系数、地基反力系数的计算公式;最后,对圆形均布荷载作用下的不同地基和板模型的板挠度和弯矩进行了对比分析。结果表明:半空间体地基板与文克勒地基板的荷载圆中点的弯矩参数十分相近,但其荷载圆中点挠度系数较后者大1/3~1/2;中厚板理论对地基板挠度有更好地拟合和解析,但对板弯矩等内力的计算精度无改善。     

在追随力作用下梁的侧向屈曲的有限元法

追随力作用下的稳定问题首先由Beck提出,近年来Leipholz采用拟变分原理讨论了一些在追随力作用下的稳定问题。文献[3]建立了弹性理论中非保守问题的一般变分原理,文献[4]曾利用拟变分原理建立了一些问题的有限元法。关于梁在受末端弯矩、剪力和均布荷载作用下的侧向屈曲在Timoshenko的教本中找到,这些荷载为追随的情况时,讨论了在末端受追随弯矩作用下的稳定问题,并给出精确解。Como讨论了末端受追随剪力作用下的稳定问题,但只计入集中质量而梁本身均布质量没有计入。Celep讨论了在均布追随力作用下的稳定问题,     

关于用变分法求平面问题的双三角级数解

文[1]给出过设位移为双三角级数用虚位移原理求解平面问题的两个例题。文[2]指出了[1]的错误,给出了一种正确解答。文[3]也对[1]作了讨论,找到若干种(见其表1、2)能使[1]的解答成立的特例。但[2]的解答带有"l+ ...     

基于平板振动精确化方程求解动应力集中问题

基于文献[8]给出的平板弯曲振动精确化方程,对含圆孔平板中弹性波散射与动应力集中问题进行了研究.文中给出了分别基于Mindlin板与精确化板方程在不同参数下圆孔动弯矩集中系数的数值结果,并对结果进行了对比分析和讨论.结果表明:在较低频率和薄板情况下,基于文献[8]的方程与基于Mindlin板理论得到的动弯矩结果是基本一致的;在较高频率和厚板情况下,基于文献[8]的方程与基于Mindlin板理论的动弯矩结果相差较大,最大值超出可达16%.由于文献[8]给出的平板振动精确化方程是在没有任何工程假设条件下得到的,因此其分析计算结果更精确一些.      

简支梁绝对最大弯矩的一种新解法

 用最不利荷载位置来求解简支梁绝对最大弯矩，省略了梁中央 截面最不利荷载的计算，并用影响线进行校核.     

用余能原理解槽型宽梁的剪力滞问题

槽型宽梁在荷载作用下的受力性能比简单梁复杂得多。其主要表现在下承板中的所谓"剪力滞"现象,使主梁的挠度和纵向正应力增大,而下承板中的纵向正应力随着与主梁距离的增大而迅速衰减,如图1所示。文献[2]利用最小势能原理对均布荷载下简支梁的剪力滞问题作 ...