聚丙烯／尼龙6原位复合材料的形态与表面,界面特性

以聚丙烯为基体、尼龙６为分散相共混得到分散相成纤的原位复合材料。显微形态观察发现在考察的浓度范围内微纤的直径基本与分散相含量无关。提高拉伸作用和增大剪切作用使微纤变细。当分散相含量越大，纤维数目越多时，水在复合材料表面的接触角越小，材料的吸水率越高。     

加工条件对聚丙烯/尼龙6原位成纤复合材料的影响

分别用不同的加工温度、挤出螺杆转速、牵引速率在单螺杆挤出机中挤出PP／N6（聚丙烯／尼龙6）共混物，得到不同加工条件下的PP／N6原位成纤复合材料．对不同加工条件下得到的共混物的分散相形态、力学性能进行研究．发现螺杆转速越高、牵引速率越快、加工温度越低，分散的N6纤维尺寸越小，复合材料的力学性能越好．     

聚丙烯／聚对苯二甲酸乙二酯共混自增强材料的研究

聚丙烯／聚对苯二甲酸乙二酯共混自增强材料的研究陈鸣才，黄玉惠，赵树录，廖兵，林果，丛广民（中国科学院广州化学研究所广州５１０６５０）关键词聚丙烯，聚对苯二甲酸乙二酯，高分子共混物，自增强材料聚对苯二甲酸乙二酯（ＰＥＴ）具有良好的成纤性和透明性，但收缩...     

聚合物共混物的原位成纤复合

综述了近年来原位成纤复合材料的研究成果，简要论述了原位成纤机理，介绍了原位复合材料的流变性能、力学性能、形态及形态分布、结晶熔融行为以及影响形态、性能的因素。     

聚丙烯/层状硅酸盐纳米复合材料的制备、结构和性能

聚丙烯／层状硅酸盐纳米复合材料可通过丙烯单体插层聚合、聚丙烯溶液插层和聚丙烯熔融插层等方法制备，得到插层型或剥离型纳米复合材料，形成了与传统填充型聚合物复合材料不同的微观结构，其机械性能，热性能，阻隔性能和流变性能等明显提高，由于聚丙烯的非极性及层状硅酸盐纳米复合材料制备方法的特殊性，该研究具有一定的理论价值。     

聚丙烯/纳米蒙脱土复合材料的结晶动力学研究

采用热分析方法，研究了聚丙烯／纳米蒙脱土复合材料（PP／CLAY）的等温结晶行为，并分别用Avrami方程和赵志英方法对所得数据进行了分析，研究结果表明，纳米蒙脱土微粒对聚丙烯等温和非等温结晶行为均有不同程度的影响，可提高聚丙烯的结晶速率并改善结晶结构。     

毛细管流变仪中尼龙6在聚丙烯中的原位成纤

将聚丙烯与尼龙6的共混物在毛细管流变仪中挤出，通过显微形态观察发现，在研究的共沸比范围和较宽的剪切速度和温度范围内尼龙6均能在聚丙烯基体中成纤，表明这种热塑性树脂的成纤性比热致液晶聚合物的更好。     

微纤形态结构对PP/PA66原位微纤复合材料流变性能的影响

利用三角形排列三螺杆挤出机(triangle arrayed triple-screw extruder,TTSE)低温原位拉伸直接挤出制备了聚丙烯/聚己二酰己二胺(PP/PA66)原位微纤复合材料.通过三螺杆挤出机内部高强度的剪切-拉伸流场,研究了不同工艺参数如PA66含量、加工温度和螺杆转速下原位微纤复合材料中纤维的直径和长径比,并分析微纤长径比对复合材料动态流变性能的影响,且着重探究微纤长径比对凝胶点形成的影响.形貌分析结果显示,工艺条件极大地影响了微纤形貌,且PA66微纤长径比随分散相含量和螺杆转速的提高逐渐增加;动态流变数据说明,随着微纤长径比的增加,复合材料低频下的储能模量明显提高且比纯PP要高,同时,低频下的损耗角正切值降低且变化趋于平缓,而Cole-Cole圆半径显著增大,此时微纤复合材料表现出类凝胶的流变行为;原位微纤自缠结形成凝胶网络,微纤长径比越大,形成临界凝胶网络所需的PA66微纤含量越低,当长径比为210时,形成凝胶点时微纤含量仅3.80 wt%.     

原位复合材料研究进展

本文综述了近年来原位成纤复合材料的研究状况，介绍了得到广泛应用的两大类原位成纤复合体系，分别讨论了它们的成纤机理、影响成纤的条件及组分间的相互影响，并介绍了此类复合体系的流变性能及物理、机械性能以及它们随组分含量和加工条件变化的规律。     

聚丙烯/聚对苯二甲酸乙二酯共混自增强材料的研究(Ⅰ)

本文根据聚丙烯（ＰＰ）与聚对苯二甲酸乙二醇酯（ＰＥＴ）共混对在熔 融状态下．流动粘度差阳溶度参数差大的特点，用挤出造粒的方法制得 共熔成纤目增强材料。通过扫描电镜观察．证实ＰＰ／ＰＥＴ比从９５／５到 ８０／２０时。ＰＥＴ均以纤维状结构分布在ＰＰ基质中。该共熔成纤体具有 良好的机械性能。在未加偶联剂时，拉伸强度虽略比纯ＰＰ低．但抗冲击 强度与纯ＰＰ相当。该结果可用于指导ＰＰ的改性和ＰＥＴ废料再生利用 工作。     

PP/PP-g-MAH/PA6共混物结构与可纺性研究

运用DSC、SEM、纺丝成形等手段研究了增容剂聚丙烯接枝马来酸酐 (PP g MAH)对聚丙烯 聚酰胺 6(PP PA6 )共混物结构和性能的影响 .结果表明 ,共混物呈典型海岛型两相结构 ;增容剂PP g MAH与PA6之间的在位反应改善了PP PA6共混体系的相容性 ,使共混物中PA6的热结晶峰消失 ,PP的结晶生长速率和成核速率降低 ,可纺性提高     

ABS的MAH/St多单体熔融接枝及其对PA6/ABS共混体系相形态和力学性能的影响

通过多单体熔融接枝的方法制备出了具有较高接枝率的ABS接枝物 (ABS g (MAH co St) ) ,并对其接枝机理进行了初步探讨 .研究表明 ,MAH、St接枝ABS时 ,反应主要发生在ABS中聚丁二烯的双键部位 .同时 ,当MAH与St的用量比约为 1:1时接枝率达到最高 .ABS g (MAH co St)作为尼龙 6 (PA6 ) ABS共混体系相容剂起到了良好的增容效果 .实验证明 ,相容剂使用前后 ,共混物的相区尺寸由几十 μm减小到 1μm以下 ,且分布更加均匀 ;共混物的拉伸强度和冲击强度等力学性能也同时得到均衡改善 .     

Atomic force microscopy study on blend morphology and clay dispersion in polyamide‐6/polypropylene/organoclay systems

The phase structure and clay dispersion in polyamide‐6(PA6)/polypropylene(PP)/organoclay (70/30/4) systems with and without an additional 5 parts of maleated polypropylene (MAH‐g‐PP) as a compatibilizer were studied with atomic force microscopy (AFM). AFM scans were taken from the polished surface of specimens that were chemically and physically etched with formic acid and argon ion bombardment, respectively. The latter technique proved to be very sensitive to the blend morphology, as PP was far more resistant to ion bombardment than PA6. In the absence of the MAH‐g‐PP compatibilizer, the organoclay is located in the PA6 phase; this finding is in line with transmission electron microscopic results. Further, the PP is coarsely dispersed in PA6 and the adhesion between PA6 and PP is poor. The addition of MAH‐g‐PP resulted in a markedly finer PP dispersion and good interfacial bonding between PA6 and PP. In this blend, the organoclay was likely dispersed in the PA6‐grafted PP phase. © 2005 Wiley Periodicals, Inc. J Polym Sci Part B: Polym Phys 43:1198–1204, 2005     

聚丙烯/尼龙6挤出原位成纤后的牵引作用

用挤出机共混挤出聚丙烯和尼龙6，加工中尼龙6作为分散相在聚丙烯中形成微纤。改变挤出物挤出模口后所受的牵引作用的速度会产生材料形态与力学性能的变化。发现随牵引速度的提高，尼龙6微纤的平均直径变小，尺寸分布更均匀，力学性能也随之提高。差热分析表明，随牵引速度的增加聚丙烯与尼龙6的相容性略有提高，X-射线衍射分析表明拉伸作用对尼龙纤维晶体中分子链的取向无影响。     

马来酸酐接枝热塑性弹性体在PP/PA6共混物中的作用

研究了马来酸酐接枝热塑性弹性体 (TPEg )作为增容剂对聚丙烯 (PP) 尼龙 6 (PA6 )共混体系的相容性、相态以及物理力学性能的影响 .研究结果表明TPEg的加入大大改善了PP PA6共混体系的相容性 ,且随TPEg含量的增大分散相粒径明显降低 ,共混物的韧性以及延展性大大提高 ,同时拉伸强度及模量仍保持较好的水平 .TPEg增容的PP PA6共混物的非等温结晶行为的研究表明 ,共混物中PP和PA6的结晶行为不同于各自纯的聚合物 ,PA6作为成核剂使PP的结晶温度提高 ;而PA6由于TPEg的加入 ,出现分级结晶现象 ,一级结晶温度略低于纯PA6的结晶温度 ,且随TPEg含量增大结晶受阻 ,二级结晶温度与PP的接近 .由于PP、PA 6以及TPEg之间存在较强的相互作用 ,三元共混物中PP及PA6的玻璃化转变温度分别较其纯聚合物升高 .基于上述结果 ,提出了本共混体系的结构模型     

PP-g-(MAH/St)和PP-g-MAH对聚丙烯/木粉复合材料性能的影响

在转矩流变仪中用熔融接枝法制备马来酸酐(MAH)和苯乙烯(St)接枝聚丙烯（PP）-PP-g-(MAH/St)和PP-g-MAH,将其作为聚丙烯/木粉复合材料的相容剂。 FTIR证实MAH和St单体与PP发生接枝反应。 用SEM和DSC等手段考察两种相容剂对PP/木粉复合材料微观形貌和结晶性能的影响,探索了各种PP/木粉复合材料加工和力学性能不同的内在原因。 SEM显示,PP-g-(MAH/St)改性木粉比PP-g-MAH改性木粉在PP基体中分散性更佳,木粉与PP的界面更加模糊,相容性进一步改善。 DSC结果表明,PP-g-(MAH/St)改性体系可增强木粉对PP的异相成核作用,提高结晶温度和结晶度。 复合材料的加工和力学性能测试结果表明,PP-g-(MAH/St)改性效果明显优于PP-g-MAH。 复合材料的熔体质量流动速率随相容剂用量的增加而逐步下降,PP-g-(MAH/St)改性体系拉伸强度和弯曲强度却逐步上升,并在相容剂用量为4.8 g/100 g PP时达到极值。 此时其拉伸强度达40.62 MPa,分别是未改性体系和PP-g-MAH改性体系的1.29和1.17倍;其弯曲强度达45.72 MPa,分别是未改性体系和PP-g-MAH改性体系的1.23和1.59倍;而无缺口冲击强度却在相容剂用量为3.6 g/100 g PP时达到极值13.35 kJ/m2,分别是未改性体系和PP-g-MAH改性体系的1.62倍和1.42倍。     

剪切作用下马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物和乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物对PA1010/PP共混物的增容作用比较

采用熔体共混的方法制备了两种增容剂增容的聚酰胺1010/聚丙烯(PA1010/PP)共混物,通过扫描电镜(SEM)、力学性能和差示扫描量热(DSC)测试,对动态保压注射成型(动态)和普通注射成型(静态)中增容剂POE-g-MAH(马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物)和PTW(乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物)对PA1010/PP共混物的增容作用进行了比较研究.研究结果表明,普通注射成型中,PTW增容体系具有更小的分散相粒子,在DSC测试中出现两个结晶峰,即出现异相成核结晶和均相成核结晶,具有更好的拉伸和冲击性能,增容作用更佳.动态保压注射成型中施加剪切可以提高所有共混物的拉伸强度、拉伸模量和缺口冲击强度,PTW和POE-g-MAH两种增容剂增容体系冲击性能相近,但POE-g-MAH增容体系的分散相相区尺寸减小明显、分布均匀性显著增加,材料冲击强度增加幅度更大,表明剪切更有利于POE-g-MAH增容作用的进行.两种增容剂增容作用的不同源于它们化学组成的不同引起的材料形态差别.     

聚丙烯/硫酸钡复合体系的界面相互作用与流变性质和结晶行为的关系

制备了一系列具有不同界面状态的聚丙烯 (PP) 硫酸钡 (BaSO4)复合体 .PP BaSO4的界面分别用硅烷、硬脂酸、马来酸酐接枝聚丙烯 (PP g MAH)改性 .研究表明 ,填充体系的熔体粘度和熔体弹性均高于基体 .以硅烷和PP g MAH进行界面改性后 ,PP BaSO4的界面相互作用加强 ,导致复合体系中的熔体粘度和熔体弹性进一步提高 ,同时BaSO4对PP的成核活性提高 .填料用硬脂酸处理后 ,硬脂酸能够在填料粒子表面上形成一个包覆层 ,使粒子与PP的亲和性改善 .同时该包覆层具有润滑作用 ,使得复合体系的熔体粘度和熔体弹性下降 ,并使得该体系中BaSO4的成核活性低于硅烷和处理的体系 .本文探讨了由复合体系的熔体粘度定量比较填充复合体系中聚合物 填料界面相互作用的方法 ,讨论了界面改性对复合体系流变性质和结晶行为影响的机理     

PP/PA66原位复合材料的增强和增韧效应

用挤出 拉伸 注塑法制得了增强又增韧的PP PA66原位复合材料 ,以未经拉伸的普通共混材料作对照 ,研究了PA66质量含量 (cd)对材料相形态和力学性能的影响及其作用机制 .结果表明 ,当cd 由 0 %增至2 0 %时 ,原位形成的PA66纤维数量增多 ,纤维直径及其分散性以cd =1 5 %为界先减小后增大 ,残留的PA66粒子数也增多 ;纤维数量的增多和纤维网络的发展导致材料冲击强度持续增高 ;纤维及粒子对基体的增刚作用使材料杨氏模量增高趋于极限值 ;受分散相对基体增强效应和两相弱粘结界面缺陷效应的综合影响 ,材料的拉伸强度以cd =1 5 %为界先增高后降低     

显微镜图像分析研究聚丙烯/尼龙1010共混物相结构及其性能

用扫描电子显微镜图像分析研究了聚丙烯/聚酰胺1010共混物及其部分相容体系的相形态结构,计算了表征相结构和尺寸的结构参数,如分散相的平均直径、平均弦长和分散相的质心相关距等.并分别讨论了聚丙烯/聚酰胺1010共混物及其部分相容体系的相形态以及其结构参数与共混物组成的关系.测定了聚合物及其共混物体系的力学性能,讨论了共混物组成与力学性能的关系.聚丙烯/聚酰胺1010共混物的拉伸模量与组成的关系较为复杂,但其部分相容体系的拉伸模量与组成呈线性关系.聚丙烯/聚酰胺1010及其共混物体系的屈服强度与共混物组成均呈线性关系.表征相结构的两相平均弦长比(l-1/-l2)与组成以及共混物体系力学性能与组成的关系,二者相似.同时讨论了体系力学性能随相尺寸等的变化规律.