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固体激光棒中的热透镜效应对激光器的性能有很大的影响.在固体激光器的热稳腔的设计中也需要知道激光棒的热透镜焦距的数值,因此测量激光棒的热透镜焦距是必要的和有意义的.我们采用类似于文献[1]中的方法,测量了三种常用的固体激光棒在泵浦期间和泵浦后,各个时刻的热透镜焦距的数值.在单脉冲泵浦期间,红宝石、Nd:YAG和钕玻璃三种激光棒的热透镜焦距均为负值. 测量热透镜焦距的原理如图1所示.设He-Ne探测激光束的束腰半径为ω0,束腰和光阑离热透镜的距离分别为d1和d2。ωn和ωm分别为存在热透镜(例如负透镜)和无热透镜时探测激光束到达光… 相似文献
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平顶光束通过像散透镜的传输和光束参量的变化 总被引:1,自引:1,他引:0
对平顶光束通过像散透镜的传输和光束参量(包括束宽、束腰宽度和位置、远场发散角和M2因子)的变化做了研究.结果表明,像散使平顶光束在x方向的束腰宽度增加,远场发散角减小,实际焦点的位置远离透镜,而在y方向正相反.平顶光束的M2因子与像散无关.x、y方向束宽和远场发散角的相对误差随光束阶数,瑞利长度,像散系数和透镜焦距变化.当x、y方向的光束阶数和初始束宽相等时,几何焦面上两方向束宽的相对误差相等,但在实际焦面上不同. 相似文献
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本文运用模象理论和图解分析的方法分析连续染料激光器谐振腔的结构特性,并着重分析其中光模的象散补偿问题. 一、染料腔结构的一般特性分析 氩激光泵浦的连续染料激光器的谐振腔通常采用图1所示的三镜折叠腔的形式.作为激光工作物质的染料自由波流膜,以布儒斯特角取向,位于短腔臂中的小束腰处.这种三镜折叠腔的等效光路是一个包含一个等效透镜的三镜栓(见图2).为分析简单起见,这里我们暂且忽略染料液膜的作用.由于R镜在腔中是一个象散元件。因而这里的等效透镜要用弧矢焦距和子午焦距两个焦距值来描写。即有此处R为R镜的曲率半径;θ为R镜… 相似文献
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激光多模式毛细管电泳检测器的光学设计及优化 总被引:2,自引:2,他引:0
提出一种基于毛细管电泳的激光多模式检测器.为设计并优化其光路构型,进行了理论分析和数学推导,并采用Matlab仿真,得到光路中各参量优化取值范围.在热透镜通道,激发光束腰半径越小,则热透镜效应越强.而探测激光束腰半径、束腰与样品距离、样品与探测面距离三个参量综合决定检出信号强度;在回射干涉通道,聚焦透镜焦距应较短,它与毛细管距离对检测影响很大,而与激光器、与探测面的两距离对检测影响相对较小;热透镜效应对回射干涉检测影响不明显,如要严格消除,可将两通道错开一适当距离. 相似文献
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运用谐振腔变换圆理论,详细分析了激光二极管抽运的Nd:YVO4平行平面腔固体激光器振荡光在晶体内的基模光斑半径随抽运功率变化的U形曲线.提出在适当腔长情况下激光器的输出功率随抽运功率变化曲线上将出现凹陷或尖峰现象,利用曲线上的凹陷和尖峰可以测量激光晶体的热透镜焦距.同时在理论分析的基础上进行了实验,实验结果与理论分析相符合
关键词:
Nd:YVO4
热透镜焦距
固体激光器
谐振腔变换圆 相似文献
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400mJ二极管泵浦Nd:YAG圆棒激光器采用主振荡器 放大器方式。谐振腔采用失调低灵敏度单横模设计,以减少外界环境干扰和机械振动,提高激光器的稳定性。谐振腔采用平凹腔,谐振腔腔长0.6m,Nd:YAG棒为φ2,谐振腔基模腰斑半径为0.5mm。泵浦模块采用5个二极管激光器环形对称泵浦,根据实验测得的泵浦模块热焦距f=0.53m,采用一对平凹负透镜进行补偿,补偿后的泵浦模块热焦距为2.0m,谐振腔全反射镜的曲率半径为1.02m,离泵浦模块中心的距离0.24m。 相似文献
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针对热容激光器的热透镜效应,给出了棒状钕玻璃热容激光器的热透镜公式表达式。理论上分析了热透镜焦距自平衡补偿方法的基本原理。在考虑了棒状钕玻璃热容激光器的具体特性的基础上,设计了一种简单的热透镜焦距自平衡补偿方法,使光抽运钕玻璃热容激光器在热透镜焦距变化情况下,可以使激光输出光斑大小稳定。为了解棒状热容激光器热透镜焦距的影响,利用自研的光栅型曲率传感器测量了热容激光器总的热透镜等效焦距的大小,结果表明热传导在抽运光发射完20 s左右后才建立热平衡产生了明显的热透镜效应; 随着抽运脉冲个数的增加,热透镜效应随之变大。 相似文献
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介绍了一种利用分光计来测量凹透镜焦距的新方法,该方法利用二维支架在水平方向移动凹透镜,得到两束垂直于透镜主截面的平行光束,测出两束平行光的间距和通过透镜后的发散角,利用几何关系计算出凹透镜的焦距,测出结果与辅助透镜成像法比较,相对误差可减小到0.22%. 相似文献