实验室隔声测量中试件洞填隙墙传声影响的检验

文章探讨了实验室建筑构件隔声测量中填隙墙传声影响的检验与修正方法。通过实验分析,给出了三种可用于不同隔声量构件的门、窗和玻璃试件隔声测量的填隙墙构造方式。     

声波干涉的实验

声波干涉实验获得成功的关键:在于有一个相干波源。过去用音叉作声源,因音量太小,效果不够理想。现在我们用电声源做此实验,效果很好。仪器的构造:分为发声和支架两部分。1.发声部分:可以用音频讯号发生器,在其输出端串接两只相同的小型喇叭T_1和T_2(口径在1.5时以下)组成,也可以自制或使用     

在抑制强溶剂峰的条件下测量T_1值

当所测样品含有强溶剂信号时,由于主要谱线的动态范围受到严重限制,用常规的方法例如IR方法)测量T_1其精度将受到很大影响,而现有的脉冲抑制溶剂峰技术在用于T_1测量时都有一定的困难.本文提出了一种新的改进型IR方法,通过两次结果相加实现溶剂信号抑制后测量T_1,从而解决了上述困难.文中给出了该方法的理论说明,计算和主要实验结果,且与常规反转恢复法(IR)所获得的结果作了比较.     

声学标准

19 GBJ 75-84建筑隔声测量规范 本规范为了统一实验室和现场对建筑物和建筑构件的空气声和撞击声隔声测匿,规定了测量方法和测量条件,使所测得的同一建筑物或建筑构件(包括墙、楼板、门和窗等)的隔声性能尽可能地接近,具备相互可比的统一基础,以便于建筑隔声的设计.编制中参考了国际标准ISO 140/1-8-1978 《声学——建筑物和建筑构件的隔声测量》。本规范共分六章为:总则、建筑构件空气声隔声的实验室测量、建筑物内两室之间空气声隔声的观场测量、外墙和外墙构件空气声隔声的现场测量、楼板撞击声隔声的实验室测量和楼板撞击声隔声的现场测量,及七个附录为:名词解释、测     

海底薄地层和硬地层声速测量方法的研究(射线参数法和折射法分析)

应用T~2-X~2法测量海底薄地层和硬地层的声速常常不能得到满意的结果。为此,有必要在一个由声源和拖曳水听器阵组成的声速测量系统中设置接射线参数法和折射法测量海底地层声速的处理功能。本文从这两种方法的测量原理出发,着重研究了地层回波时距数据的处理方法,以及由各种因素(如回波时间随机抖动和地层界面倾斜角不确定性等)所引起的声速测量误差等问题。射线参数法和折射法测量声速的数据处理和运算过程已经用TURBO-PASCAL语言编程,并通过对典型实例的模拟计算作了验证。     

混响场中用相关传声器识别声源直达声的近似工程法

本文研究了在混响场中用相关传声器识别主声源直达声的近似工程法，包括理论及实验技术。采用该方法对一个置于混响声污染下的恒定声源进行了直达声测量，并将测量结果与该恒定声源的消声室测量结果进行了比较，结果表明：相关传声器近似工程法在很大程度上能减少混响声对主要源声压测量的干扰，从而能在混响声场中获取一定精度的主声源声压级。     

传声器阵列声压级在线校准*

在户外环境中对某一目标噪声源进行声压级测量时,由于单个传声器不能在多声源干扰情况下有效监测目标信号,为了有效抑制非目标信号的干扰,通常利用传声器阵列进行波束形成从而对目标信号进行增强。MEMS传声器阵列由于体积小,价格低等优点而得到广泛使用,为了解决在户外进行噪声监测时,MEMS然而MEMS传声器阵列器件的工艺误差和灵敏度退化问题会导致波束形成滤波器的性能下降存在由器件工艺误差和老化所导致的声压级测量不准确问题,从而影响声压级的测量结果。为了解决这一问题,本文介绍了一种通过比较补偿参考传声器与传声器阵列之间的测量声压级之偏差进行从而实时在线校准的方法。该方法利用TDOA多声源定位方法在时频点上对实时采集的信号对所采集的信号在时频点上挑选有效目标信号进行有效挑选,并利用参考传声器的标准频响特性去修正阵列的声压级测量误差值。为了验证方法的可行性,本文通过实验比较了不同环境噪声干扰下的测量声压级差与无干扰条件下的测量声压级差的一致性,结果证明该校准方法在具有较好高的精确性和鲁棒性,并且可推广于任意一种阵型的传声器阵列声源定位装置噪声监测装置。     

随钻新型隔声体的声学性能研究*

近年来,随钻声波测井成为了一种新兴的勘探方式,但是在勘探过程中产生的钻铤波会影响地层信号的提取。如何能够更有效的提取地层信号,成为学者研究的重点课题。本文基于声子晶体理论设计了一种新型隔声体,相对于传统刻槽结构能够更好的压制钻铤波。首先基于周期结构理论,利用有限元软件COMSOL MUTIPHYSICS计算了不同刻槽结构的能带图,相比于传统刻槽结构,新型隔声体有更宽的带隙,说明新型刻槽结构可以更有效的阻隔钻铤波。接着在测井模型中对刻槽结构进行频响函数曲线的计算,验证了新型刻槽结构隔声效果在所计算频率范围内优于传统刻槽结构。然后分析了在能带计算和频响曲线计算下隔声效果最好的声源频率(17kHz和22kHz)时新型刻槽结构的STC(时间慢度相关法)处理对比,最后对比声源频率17kHz下新型刻槽结构和传统刻槽结构的STC信号处理,发现此声源频率时新型刻槽结构可以更好的提取地层折射纵波和横波。     

厅堂中混响时间测量的一些实际问题

本文根据多年来在一些大厅中进行混响时间测量(空场和满场)的经验,以及利用不同声源所积累的资料,分析了测量的误差.由于记录读数误差导致的混响时间的变异系数可控制在5％左右,而由于厅内声场不均匀性所引起的变异系数则在10％左右.至于利用不同声源所得结果之间的偏差则往往小于上述的误差范围,因此它们的差异并不显著.比较时所用声源有乐队、白噪声、啭音、发令枪声和气球的爆破声.本文还指出,在某些厅堂中测得的混响时间重复率较低,类似情况或更严重者(相差达50—100％)在文献中亦有报导,值得注意.因此,制订规范化的测量方法也就非常必要.为模拟厅堂满场条件的声学特性,曾利用棉衣代替观众进行了混响时间的比较性测量,结果基本上一致.     

弹性波数值模拟系统

弹性波数值模拟是石油测井仪器设计、研发和制造的有效工具,其有助于优化仪器的换能器频率、发射与接收器间的源距、接收器的个数及间距、隔声体的结构,也可帮助理解特定声源在复杂环境中的声传播规律及正确认识和评     

轻结构隔声测量的新方法

本文提出了小试件轻结构隔声测量的一种新方法。这种方法,声源放在一个混响室内,而接收室是一个小的消声箱。详细地描述了测量的装置。测量了几个试件,结果与“质量定律”很好地一致。在需要测量具有高隔声量的小试件时,这个方法更加有用。另外还讨论了装置的限制与精度。 关键词：     

声学国家标准介绍(Ⅱ)

8.GB3767-83 噪声源声功率级的测定——工程法和准工程法 该标准规定了一种在一个反射平面上方为自由场的声学测试环境下,于包络声源的假想测量表面上测量声压级以计算确定声功率级的方法,用于评价产生噪声的设备(包括部件、组件〕、机器及装置的辐射噪声,或对同类型和不同类型的机器进行比较.根据所需测定的量、测量误差及对声学测试环境要求的不同,分为工程法和准工程法.该标准适用于辐射稳态的、非稳态的宽带噪声或窄带噪声的声源,不适用于辐射脉冲噪声及线性尺度(长、宽或高)超过15m的声源.     

联合扩散场激励与近场声全息重建的建筑构件隔声测量方法

提出了一种联合扩散场(DAF)激励与近场声全息(NAH)辐射声强重建的建筑构件空气声隔声测量方法。该方法首先通过DAF激励构件振动并获取入射声功率,然后利用NAH技术从辐射声压场中重建构件表面高空间分辨率的法向声强分布,最后根据声强分布来计算辐射声功率和定位辐射热区,从而实现构件隔声量和隔声缺陷测量。隔声室实验研究表明,在测试距离和采样间距均为0.04 m的条件下,该方法测量的隔声量与声压法的误差在100～5000 Hz频带小于3.3 dB,在250～3150 Hz频带小于1.3 dB,对圆孔(直径8 mm)和矩形缝(长80 mm、宽3 mm)的定位精度高达厘米级;同时,该方法在一定混响和背景噪声影响下的稳定性较强,接收室混响时间从1.0 s增至3.4 s (步长0.6 s)以及信噪比从10 dB降至0 dB (步长5 dB),隔声量测量误差分别在0.8 dB和0.3 dB以内,缺陷定位误差在0.037 m和0.035 m以内。所提方法有助于提高实验室中建筑构件隔声特性的测量能力,同时对接收室测试环境具有较强的鲁棒性。     

匹配场处理舰船辐射噪声级估计方法

针对水声信道对舰船辐射噪声声传播的影响,进而导致声源级测量结果不准确的问题,提出了基于匹配场处理的舰船辐射噪声级估计方法。在海洋环境噪声为空间均匀高斯白噪声的假设下,当海洋环境参数已知、信噪比满足一定要求时,匹配场处理能有效地给出被测噪声源的位置信息及该位置处的能量响应。从能量估计角度出发,推导了声源位置处匹配场输出响应的能量修正因子计算公式,从理论上证明了匹配场处理在被测声源位置处输出响应与能量修正因子的乘积为真实声源级的最小方差无偏(MVU)估计。该方法首先选择合适的声场计算模型计算拷贝场向量,对接收到的辐射噪声信号进行匹配场处理,得出接收信号级和被测声源位置;其次利用该位置所对应的拷贝场向量替换能量修正因子公式中的真实信道传输函数以计算能量修正因子的估计值;最后由接收信号级与能量修正因子估计值相乘得出舰船辐射噪声声源级的MVU估计。针对典型的浅海水声信道,进行了计算机仿真试验,结果表明:该方法能有效地进行舰船辐射噪声测量,当信噪比满足一定要求时,测量得到的声源级与实际声源级相比,误差小于1 dB。      

“三点法”测量强声源声功率

目前强声源的输出声功率达几千瓦甚至几万瓦,它们多数是气流声源,因此用通常的方法测量它们的声功率会遇到困难,例如对于行波管法,终端吸声处理比较困难,而当终端反射系数达0.25时,声场起伏有2.5dB,测量误差较大。本文利用声在管中传播的基本原理,提出由管中纵向分布的三点声压确定声源声功率的方法,这个方法允许管终端存在反射。误差分析指出,终端反射系数为0.25时,声场起伏引起的测量误差小于0.2dB,对两千声瓦电动调制气流扬声器的实际测量表明,当反射系数高达0.6时,多次测量(各次测量时管中纵向分布的三点位置各不相同)结果比较一致,偏差小于0.6dB。证实这种方法具有设备简单,结果准确的优点。     

数值模拟不等距叶片对贯流风机的影响

贯流风机的通过频率(BPF)是其重要的噪声频率.降低BPF噪声可以降低基频处的声压级,其中一种方法是采用不等距叶片.本文采用3种叶片距分布形式,采用realizable k-ε两方程和大涡模拟(LES)湍流模型模拟了风机的内流场,计算线性欧拉方程(LEE)中声源项得到声源位置及强度,采用基于Lighthill声类比的FW-H积分方程获得了叶轮和蜗舌处偶极子型的离散噪声频谱.比较了不同叶片距对风机性能,噪声特别是BPF噪声的影响.计算结果表明在对性能影响较小的情况下,不等距叶轮可降低BPF噪声和总A声级噪声.     

基于声音传感器的多普勒测速实验探究

以可闻声波为实验声源,利用自己搭建的实验装置,采用光电门和多普勒两种方式测量小车的运动速度,该装置在有较强噪声干扰的情况下,仍可获得较高测量精度。     

统计能量分析应用于墙隔声的研究

本文开始简述了统计能量分析(简称SEA)的基本原理。根据SEA模型把各种墙:单墙、双墙、龙骨联系双墙的隔声计算变成求解线性代数方程组,并对方程组系数,即SEA参数的赋值进行了讨论。选择有纸石膏板墙作为对象,测量了辐射声阻、损耗因素和传声损失。在电子计算机上计算了十七种不同构造型式的石膏板墙的隔声,计算结果和实测数据符合得较好。最后对影响墙隔声的几个因素作了讨论。     

临街住宅阳台降噪缩尺模型研究

本文通过1/10缩尺模型,测得点声源在道路上不同位置时居室内之声级,把声源声功率级与室内 声级之差作为衰减量用于交通噪声计算机模拟过程,即得在某种车流状态下居室内声级.通过比较各种 情况下居室内声级,得出阳台及各种改进措施之降噪值.结果表明,在1—5层范围,阳台无实栏板、无吸 声处理情况下,居室内声级反而高于无阳台居室0—2dB.在上述阳台上做1.1m高实栏板及阳台顶贴 一般吸声材料,两者共有2—5dB降噪效果.取消阳台顶板(强吸声),又能增加1—4dB降噪量.对阳 台上也装窗的封闭阳台,在内外窗错位开启通风情况下,相对无阳台居室可有14—15dB附加降噪量.     

声学测量用电火花式脉冲声源及其声学特性

电火花发出的声脉冲具有脉冲宽度小、无方向性和声级高等特点,因此它是研究厅堂音质的脉冲响应,混响时间和模型试验的理想声源.当声级足够高而稳定时,还可作为隔声测量和高声强冲击波换能器近场校正之用.这里我们采用了高电压小电容放电的方式.在控制电路方面设有自动、手动和遥控装置,便于使用.本脉冲发声器电路简单,性能稳定,装置紧凑,使用方便. 本文主要介绍火花发声器的原理,电路设计的特点,声源的声学特性以及应用等.