调Q倍频Nd：YAG激光泵浦氧气和氧—氦混合气体的受激拉曼散射

报道了调Ｑ倍频Ｎｄ：ＹＡＧ激光泵浦的高压工业用氧气和氧－氦混合气体的受激拉曼散射特性，研究了一阶、二阶斯托克斯光的能量转换效与泵浦光的能量及气压的关系，并探讨了如何抑制氧气的二阶斯托克的产生等问题。     

调Q倍频Nd：YAG激光泵浦氧气和氧－氦混合气体的受激拉曼散射

报道了调Ｑ倍频Ｎｄ：ＹＡＧ激光泵浦的高压工业用氧气和氧－氦混合气体的受激拉曼散射特性，研究了一阶、二阶斯托克斯（Ｓｔｏｋｅｓ）光的能量转换效率与泵浦光的能量及气压的关系，并探讨了如何抑制氧气的二阶斯托克斯的产生等问题。     

一种输出三波长超短光脉冲的激光源

利用对撞脉冲锁模非稳腔Ｎｄ：ＹＡＧ激光器，采用ＫＴＰ非线性晶体作腔外倍频，结合受激拉曼散射技术，在一台锁模激光器同时得到１．０６μｍ，０．５３μｍ，０．６３μｍ超短光脉冲的输出。     

皮秒激光瞬态受激光喇曼散射的实验研究

本文采用对撞脉冲锁模Ｎｄ：ＹＡＧ激光器输出１０ｐｓ脉冲串，经ＫＴＰ非线性晶体腔外倍频，泵浦喇曼介质为二甲亚砜（ＤＭＳＯ）液体。实验研究了不同透镜焦长，焦点位置不及不同喇曼介质长度对瞬态受激喇曼散射的影响，获得了能量转换效率分别为４５．６％和１０．５％的前，后和同阶斯托克斯－喇曼射光，，并以实验结果进行了讨论。     

D2受激拉曼散射产生的紫外激光用于O3差分吸收激光雷达的研究

脉冲Nd∶YAG四倍频激光(266nm)泵浦D2的受激拉曼散射第二级斯托克斯光(316.39nm)用作O3差分吸收激光雷达的λoff。为研究D2的受激拉曼散射效应和定量解释其物理机制作了一系列的实验。通过调节泵浦能量和气体压强,得到了各级散射光的能量转换效率,找到了第二级斯托克斯光的优化条件。     

单模光纤中Raman光放大

本文报道在单模光纤中，背向受激拉曼散射（ＢＳＲＳ）对通信光的光放大研究。所用泵浦源为声光０开关Ｎｄ￣（＋３）：ＹＡＧ激光器，工作波长１．０６４μｍ。信号源为ＩｎＧａＡｓＰ半导体激光器，工作波长１．３０μｍ。在１．３０μｍ处实现了Ｒａｍａｎ光放大，增益达１９．４ｄＢ以上，增益系数为２．３×１０￣（－１２）ｃｍ／ｗ。     

水中受激拉曼散射的能量增强及受激布里渊散射的光学抑制

为提高液体介质中受激拉曼散射的输出能量,提出了通过温度调控来抑制受激布里渊散射的方法,设计了532 nm多纵模宽带脉冲激光泵浦的受激拉曼散射发生系统,测量了不同温度下水中前向受激拉曼散射及后向受激布里渊散射的输出能量,分析了水温、泵浦激光线宽及热散焦效应对受激拉曼散射输出能量影响的物理机制.实验结果表明:通过降低水温可实现对受激布里渊散射过程的有效抑制,同时减小热散焦效应带来的光束畸变,从而有效提高受激拉曼散射的输出能量.研究结果对液体介质中的受激拉曼散射多波长转换具有重要意义.     

三倍频Nd∶YAG激光抽运氧气中的受激拉曼和布里渊散射

报道了三倍频脉冲Nd∶YAG激光(355 nm)在两种不同带宽模式下抽运氧气中受激拉曼散射(SRS)和受激布里渊散射(SBS)的实验研究。在宽带(约1 cm-1)抽运模式下,只测到了前向受激拉曼散射,而没有观察到后向散射,其一级和二级斯托克斯最大能量转换效率可达22%和8%。在窄带(约0.003 cm-1)模式下,前向、后向受激拉曼散射和受激布里渊散射都测量到了,但大部分抽运能量都转换到受激布里渊散射,其转换效率可达67%。测量了两种带宽模式下各散射组分在它们最佳转换时的波形;窄带情况下后向受激拉曼散射和受激布里渊散射的脉宽分别可压窄至1.5 ns和2.3 ns,不到抽运脉宽的三分之一,使得受激布里渊散射峰值功率可大大高于抽运功率。对氧气中前向、后向受激拉曼散射和受激布里渊散射之间的竞争进行了讨论。     

三倍频Nd:YAG激光抽运氧气中的受激拉曼和布里渊散射

报道了三倍频脉冲Nd：YAG激光（355nm）在两种不同带宽模式下抽运氧气中受激拉曼散射（SRS）和受激布里渊散射（SBS）的实验研究。在宽带（约1cm^-1）抽运模式下,只测到了前向受激拉曼散射,而没有观察到后向散射,其一级和二级斯托克斯最大能量转换效率可达22％和8％。在窄带（约0．003cm^-1）模式下,前向、后向受激拉曼散射和受激布里渊散射都测量到了,但大部分抽运能量都转换到受激布里渊散射,其转换效率可达67％。测量了两种带宽模式下各散射组分在它们最佳转换时的波形;窄带情况下后向受激拉曼散射和受激布里渊散射的脉宽分别可压窄至1．5ns和2．3ns,不到抽运脉宽的三分之一,使得受激布里渊散射峰值功率可大大高于抽运功率。对氧气中前向、后向受激拉曼散射和受激布里渊散射之间的竞争进行了讨论。     

ICF驱动器长脉冲下三倍频晶体中的横向受激拉曼散射

 ICF驱动器在脉宽为3ns的长脉冲条件下运行时，三倍频晶体中的横向受激拉曼散射效应将比短脉冲条件下的效应更为显著。针对长脉冲运行时，KDP晶体和KD*P晶体产生的横向受激拉曼散射光对晶体的危害性作了对比分析，并研究了横向受激拉曼散射效应与增益系数之间的关系，为选择何种晶体作为三倍频晶体提供了理论依据。     

高功率双包层光纤激光器受激拉曼散射和热效应的理论研究

 受激拉曼散射和热效应会限制光纤激光器功率的提高。利用高功率光纤激光器的速率方程和热传导方程，理论研究了双端泵浦和分布泵浦下双包层光纤激光器的受激拉曼散射和热效应，得到了光纤中的泵浦光、激光和斯托克斯光的功率分布，光纤激光器的输出特性以及光纤中的温度分布。分析表明，当泵浦功率增大到一定值时，光纤激光器中出现SRS，一部分激光功率会转移给斯托克斯光，影响激光功率进一步提高;与双端泵浦方式相比，分布泵浦下光纤激光器的斜率效率和最大输出功率相差不大，但是，光纤中的温度分布被有效地降低，因此，分布泵浦方式更为有效。     

激光二极管列阵泵浦的位相共轭板条YAG激光放大系统

采用新型的微通道冷却半导体激光二极管列阵泵浦ＹＡＧ激光振荡器及板条ＹＡＧ放大器，文中用ＣＣｌ４受激布里渊散射作位相共轭镜，使激光在板条放大器中作多通放大，获得了高重复率下小于１．５倍衍射极限的高质量１．０６μｍ的激光输出，其脉冲宽度为１５ｎｓ，平均功率为１８０Ｗ。     

LD泵浦Nd:YAG微片激光器

ＬＤ泵浦Ｎｄ：ＹＡＧ微片激光器结构简单紧凑，与半导体激光器相比，前者具有激光线宽窄、光束质量好、相干长度长等优点，因此在一些测量领域有着较好的应用前景。目前对ＬＤ泵浦Ｎｄ：ＹＡＧ微片激光器的实验工作主要是获得单频、单模连续输出和线性频率调制特性研究。本文综述了近几年来ＬＤ泵浦Ｎｄ：ＹＡＧ微片激光器的研究方向、成果及应用，主要介绍了各国对ＬＤ泵浦Ｎｄ：ＹＡＧ微片激光器的调频特性的研究状况     

脉冲泵浦掺镱双包层光纤激光器的动力学研究

对脉冲泵浦的掺镱双包层光纤激光器进行了实验研究.采用重复频率1-10 kHz、脉宽100 μs的976 nmLDs泵浦,实现了脉宽小于10 ns的稳定激光脉冲输出.并对该激光器的动力学过程进行了分析,首次提出了在脉冲泵浦光纤激光器中产生ns脉冲是瑞利散射和受激布里渊散射共同作用的结果.     

单模石英光纤受激拉曼散射温度特性研究

研究了在不同温度下单模石英光纤的受激拉曼散射光谱,从实验和理论上分析了温度对拉曼散射光谱特性的影响,在脉冲调Q倍频YAG激光的泵浦作用下,获得了石英光纤一级斯托克斯光的拉曼频移、带宽及光强随温度的变化规律。实验表明随着温度的升高,拉曼频移逐渐增大,在一定的温度范围内拉曼频移和温度成线性关系。在相同的泵浦功率作用下,当温度较低时,拉曼光谱的级次较低, 低温对高阶斯托克斯光有抑制作用; 温度越低其阈值越高;而拉曼光谱的谱线宽度随温度的变化不是线性的,存在一个谱线宽度极大值点。理论和实验表明温度对光纤受激拉曼散射的光谱特性有直接的影响。     

受激布里渊散射相位共轭光泵浦的高效率光学参量振荡器

报道了在Ｎｄ：ＹＡＧ１．０６μｍ激光器上，用受激布里渊散射（ＳＢＳ）后向放大输出作泵浦光源，用光学参量振荡（ＯＰＯ）的方法，获得１．５７μｍ激光输出，最大输出能量为２１．６ｍＪ，相应的转换效率为３２％，并与直接用Ｎｄ：ＹＡＧ１．０６μｍ激光泵浦结果相比较，效率提高１．９倍，阈值降低１．７倍，实验结果与理论分析符合的较好。     

激光二极管端面泵浦的调Q内腔倍频Nd：YAG激光器

报道了用两个１．５Ｗ激光二极管偏振耦合端面泵浦的声光调Ｑ内腔倍频Ｎｄ：ＹＡＧ激光器。输出５３２ｎｍ绿光重复频率１ＫＨｚ时，最大峰值功率为２．２３ＫＷ，最窄脉宽为１８ｎｓ，平均功率４０ｍＷ。最高重复频率３０ＫＨｚ。重复频率１５ｋＨＺ时，最高平均率１２８ｍＷ。对声光调Ｑ内倍频Ｎｄ：ＹＡＧ激光器的动态特性进行了理论分析及计算。     

新一代飞秒激光系统的固体泵浦源

评述了新一代飞秒激光系统的固体泵浦源－连续（ＣＷ）锁模Ｎｄ：ＹＡＧ倍频激光器的研究现状。介绍了在超高频ＣＷ锁模情况下如何获得高稳定性、高输出功率的ＣＷ锁模倍频绿光输出的一些有效方法。     

LD激光激发金属微区发射光谱的多道检测

使用脉冲激光二极管（ＬＤ）泵浦ＹＡＧ激光器作激发源,用ＣＣＤ光学多器采集和分析光谱,进行了激光激发金属微区的发射光谱分析,得到了高信噪比、高动态范围的发射光谱,所测发射波长与标准谱比较符合很好。对方法的应用前景进行了讨论。     

液芯波导中受激动力学散射与受激拉曼散射的竞争

研究了液芯波导中受激拉曼散射和受激动力学散射的阈值随泵浦激光脉宽的变化，发现受激动力学散射的阈值随泵浦脉冲前沿增长率增大而下降。研究了受激动力学散射和受激拉曼散射的竞争，结果表明受激动力学散射可分解为两种成分，其中与瞬态泵浦功率密度增长率相关的成分在大于阈值的泵浦脉冲前沿处于竞争优势，与瞬态泵浦功率密度相关的成分在高泵浦功率密度处于竞争优势，并讨论了其相应的机制。