人鼓膜声顺图的正常值

用国产中耳功能测定仪在171个正常耳描记了300赫的鼓膜声顺图并计算了各种声顺值。耳的声顺最大值在外耳道压力为0时其平均值为1.16毫升,在外耳道与中耳腔压力平衡时平均值为1.29毫升。鼓膜声顺的相对值平均为0.65毫升。96.1％的受试者中耳腔压力在±50毫米水柱以内。文中提出了声顺比CR(=ΔC_(ΔP)/ΔC_(200))的概念,以定量地表达声顺图中声顺变化的梯度。在ΔP为±50毫米水柱时,正常耳的声顺比值平均为0.5。     

高压氧或高浓度氧在预防和治疗噪声性听觉损伤中的作用

本文报道豚鼠在噪声暴露前后吸2atm或latm纯氧对噪声性听觉损伤的影响。暴露噪声是1/3oct窄带噪声,中心频率1000Hz,强度136dB作用1h。在噪声暴露前或暴露后吸2atm纯氧可以减小噪声引起的永久性听阈偏移(对短声)。吸2atm纯氧所起的作用(预防吸氧一次或治疗吸氧六次,每次1h),相当于把噪声强度降低1OdB(从136dB降至126dB。预防吸氧(暴露前吸氧)比治疗吸氧(暴露后吸氧)效果好。吸2atm纯氧比latm有效。文中讨论了吸高压氧或高浓度氧在预防和治疗噪声性听觉损伤中的某些机理。     

密闭环境条件下人的听觉功能变化

本文研究了10名受试者在密闭环境条件下听觉功能的变化。环境因素包括噪声、温度、湿度、脑力负荷和某些微量气体成分。受试者的听阈偏移在实验期15—30天后即趋于稳定,在实验终止后15天恢复到原有水平。最大听阈偏移为20—40分贝,主要频率为1000—4000赫,与噪声频谱一致。在实验期90天最大清晰度值下降10％,可懂度阈增高7分贝。音调辨别阈在60—90天持续升高。刺激后疲劳测定表明,尽管实验后15天听阈已恢复,但听觉系统的疲劳状态仍然存在。文中讨论了听觉分析器外周和中枢部分的变化与噪声等环境因素的关系。     

人耳正常鼓膜声顺图的频率特性

在人正常耳描记了不同频率的鼓膜声顺图并进行了比较。220—500赫的低频声顺图为“人”字形,其声顺最大的峰指向声阻抗小的一方。1000—1300赫的声顺图则为倒“人”字形,其声顺最大的峰指向声阻抗大的一方。2000赫的声顺图又倒转回低频时的形状,完成一个周期的演变。630、800及1400、1600赫的声顺图则为一些过渡型,有时出现双峰。鼓膜声顺的动态范围随频率的增加而变小。声顺图形状的变异及有关的一些问题,文中用声阻抗与声顺的非单调性关系进行了解释。     

多管PDE爆轰噪声传播过程物理特性实验研究

为研究多管脉冲爆轰发动机爆轰噪声传播过程及声波物理特性,对单管至四管脉冲爆轰发动机爆轰噪声物理特性开展实验研究,获得了多管脉冲爆轰发动机爆轰噪声的波形、声压衰减规律、辐射特性、持续时间和频谱特性等物理参数。结果表明:在管口区域,爆轰噪声峰值衰减较快,在远离管口区域,衰减速率逐渐放缓。随着爆轰管数量的增加,爆轰峰值噪声在各方位角上的声压级逐渐增大。在远场区域内爆轰噪声指向性图呈“M”形。随着爆轰管数量的增加,爆轰噪声的A/B持续时间均增加。爆轰噪声是能量主要集中在中低频段的宽频噪声,其频谱峰值和峰值所在频点随爆轰管数量的增加而改变。      

强噪声作用后豚鼠听皮层诱发电位的增大

在适当剂量强噪声暴露后,豚鼠听皮层由较强短声诱发的电位振幅可以增大。脉冲噪声峰值150dB脉宽50ms100—500次,或146dB脉宽10ms2000次,或持续白噪声105dB15min,可使暴露后的最大电位比暴露前的增大30—120％,其潜伏期平均约延长15％,5—20min内的暂时性阈移为16—48dB。过大的暴露剂量则使电位变小。在皮层诱发电位增大的同时,耳蜗电位、内膝体及小脑诱发电位均不增大。皮层电位的增大现象不受麻醉、掩蔽及皮层表面放置马钱子素的影响。     

应用ISO/DIS1999.2对我国噪声暴露人群听力损伤患病率的评价

应用ISO/DIS1999.2(1985)《声学——职业性噪声测定和噪声引起的听力损伤的评价》资料,结合我国对噪声暴露者听力的实测结果,采用ISO/DIS1999.2给出的听阈值计算公式(H’=H+N-HN/120)求得受噪声暴露影响者的听阈值(HTLAN)。按高斯分布法取得暴露声级L_(EX.8h)为85、90、95、100dB。听阈频率从0.5至6kHZ不同工龄噪声暴露者的听阈值(HTLAN)及职业性非噪声暴露人群的听阈值(HTLA)的关系值。研究结果证明ISO/DIS 1999.2适用于我国。     

烟火药和压缩氮气声源水下声辐射特征对比研究

为研究烟火药水下燃烧声辐射机理,采用烟火药和压缩氮气喷射声源对比的方法,利用水声测试系统,通过实验研究不同体积流量下两种声源装置的声辐射规律。结果表明,烟火药水下燃烧声源与压缩氮气声源的声辐射特征相似,辐射频率主要集中在0～1000 Hz内,峰值频率均位于100 Hz附近,总声压级、峰值声压级均随着气体流量增加而增强。当气体流量从60 ml/s增加到84 ml/s时,烟火药峰值声压级由155 d B增加到163 d B,0～1000 Hz内总声压级由159 d B增加到165 d B;当喷气流量从70 ml/s增加到141 ml/s时,压缩氮气源峰值声压级由136 d B增加到139 d B,0～1000 Hz内总声压级由144 d B增加到147 d B。当气体流量相近时,烟火药相比压缩氮气声压级相差显著,其声压级均高于同频率下压缩氮气源,两者的峰值声压级分别为157 d B、139 d B,0～1000 Hz内总声压级分别为160 d B、147 d B。     

水下强声频率对巴马小型猪肺脏病理损伤效应的观察

为探索大功率水声信号对入水哺乳动物肺脏的生物效应,以佩戴专用水下呼吸装置的巴马小型猪为实验对象,采用大功率连续声波为暴露手段,对水下正常体征状态的小型猪进行强声辐射,通过大体解剖、HE染色显微病理图像观察等方法,分析水下强声对哺乳动物肺脏器官的损伤效应。在300 Hz^10 kHz的正弦频段中,当声压级大于190 dB时,出现了不同程度的肺脏损伤。大功率水声信号对入水哺乳动物肺脏的生物效应显著,在相同声压级条件下,3 kHz水下连续波对实验动物肺脏病理损伤效应最大。      

强噪声对家兔内脏损伤的实验研究

本文叙述了声压级为168dB的宽频带噪声对家兔内脏器官损伤的特征。实验表明,家兔内脏的损伤部位与动物所处的体位有关。自由体位和俯卧位动物,主要损伤部位是向外环境开放的肺,其次是空腔脏器胃和肠管。仰卧位动物除肺脏受损外,心脏的损伤非常严重,靠近腹壁的肠管,胃体部及肝脏也受损明显。这些关系表明,高声强噪声对内脏的致伤主要是由于声波的机械效应。     

上下并联轴流风机室外机气动声学预测模型

本文基于CFD模拟方法,分析了空调器室外机上下并联轴流风机系统噪声源分布,建立了室外机气动声学预测方法.研究发现,上下并联轴流风机系统由宽频和离散频率噪声组成,宽频噪声是影响室外机噪声总声压级的重要因素.涡声分析表明,涡脱落噪声是宽频噪声的主要影响因素.基于CFD的叶片尾缘涡脱落噪声预测方法计算得到宽频声压误差为2 dB,考虑离散频率影响时,室外机A计权总声压级预测误差小于2 dBA.基于CFD的点源时域预测模型,捕捉到了上下并联轴流风机系统的离散频率噪声峰值,且在上下叶轮前二阶谐波处预测值与实验值吻合较好.     

阻塞喷注的冲击噪声

冲击噪声是阻塞喷注噪声的重要部份。我们对它的声场和频谱作了详细的实验测量,由于采用外差分析技术,冲击噪声的离散谱和宽带谱可同时记录。实验表明,声场和频谱与驻压比的关系很复杂,但在与喷注垂直的方向上,距喷口1米处的总声压级,如驻压比在3到8.5之间,约为97+20logd分贝,基本不受驻压变化的影响,其中d是喷口直径,以毫米计。进一步又给出了全部驻压比范围内的总声压级的表达式。宽带谱在驻压比为2.5到7之间,离散谱在5到7之间最突出,驻压比小于2或大于8.5,阻塞喷注噪声则主要是湍流噪声。本文还给出了计算离散谱频率和宽带谱峰频的新公式;对实验中观察到的离散谱的非谐频成份,也作了解释。在喷注上游方向,观察到阻塞喷注噪声频谱具有一个或几个凹陷部份,表明在这些频率范围存在干涉现象,可能是湍流噪声与宽带冲击噪声之间的干涉现象,文中说明了这种干涉的可能性。     

脉冲激光在液体中激发的声波特性研究

理论上分析了脉冲激光在液体中产生的声波波阵面随光声源形状的变化,以及不同激发机制下光声脉冲波形的差别,并从实验中得出了脉冲CO2激光光声脉冲频谱特性.结果表明光声波波阵面为球面或柱面,热弹机制激发双极性的光声脉冲,汽化机制激发单极性的光声脉冲,CO2脉冲激光在水中激发的声波频谱峰值主要在100 kHz以下.通过选择光声源的形状和激发机制可以获得所需的光声信号.     

TiO2及其掺Fe材料的制备和EPR谱的研究

以钛酸四丁酯、无水乙醇、冰醋酸为原料,在室温下用溶胶-凝胶法制备得到二氧化钛及其掺Fe样品的湿凝胶,室温放置2天后,100 ℃干燥得到干凝胶,在500 ℃下焙烧得到二氧化钛及其掺Fe的粉末状样品. 利用X射线衍射、电子顺磁共振等测试手段对样品进行分析,结果显示所得样品均为锐钛矿,Fe被引入了二氧化钛晶格中,Ti³⁺氧化中心信号强度随Fe掺杂量的增加而增强,峰值向磁场减小方向小幅偏移. 在不同测试温度下, 含Fe量为0.1%的Fe-TiO₂样品中Ti³⁺氧化中心信号强度随温度升高而增强,峰值也向磁场减小方向小幅偏移. 根据电子顺磁共振理论以及二氧化钛在空气中与O₂的反应解释了这些现象.     

压力波的安全标准

使用多种类型的兵器作压力波源,通过大量的动物试验及人和动物对压力波耐受力的对比,拟定了压力波对人体作用的安全标准,用关系式表达为p=177-61gTN。式中p为压力峰值的dB数,T为压力波脉冲宽度的毫秒数,N为一天内重复发射的发数。经千余人次的验证资料表明,这一安全标准能保护90％以上的暴露人员不受压力波的损伤。     

基于相对运动的脉冲激光辐照探测器热效应数值分析

基于热传导理论,构建了相对运动情况下脉冲激光辐照HgCdTe探测器的理论模型,利用有限元法分析比较了不同重频、不同移动速度下探测器的热效应.结果表明,在相对静止情况下,重频脉冲激光辐照HgCdTe探测器时,激光能量主要被HgCdTe光敏层吸收,温度场高温区主要分布在HgCdTe层与CdZnTe层交界面附近;重频为1kHz、10kHz时几乎没有温度累积效应,当重频为100kHz时,随着脉冲数的增多,峰值温度不断增加,有明显的温度累积效应.在相对运动情况下,随着激光光斑的移动,温度峰值所在的位置逐渐向速度矢量方向偏移.从损伤的角度考虑,当每个温度峰值都大于HgCdTe熔融温度时便能达到损伤的空间区域累积效应,实现对多个探测像元的损伤.定性分析了汇聚到探测器焦平面单脉冲激光光斑在不同移动速度下的热效应,结果表明移动速度越快,脉冲结束时刻峰值温度越低,温升曲线的斜率越小,上升越慢.     

工业企业噪声卫生标准(试行草案)

第1条 为了贯彻安全生产和“预防为主”的方针,防止工业企业噪声的危害,保障工人身体健康,促进工业生产建设的发展,特制订本标准。 第2条 本标准适用于工业企业的生产车间或作业场所(脉冲声除外)。 第3条 本标准由各级人民政府卫生、劳动保护主管部门监督执行。 第4条 本标准由中华人民共和国卫生部和国家劳动总局负责解释。 第5条 工业企业的生产车间和作业场所的工作地点的噪声标准为85分贝(A).现有工业企业经过努力暂时达不到标准时,可适当放宽,但不得超过90分贝(A).     

高强混凝土气体炮试验与高压状态方程研究

采用一级气炮加载技术和锰铜压力计测试技术, 对C100混凝土在一维应变条件下的冲击特性进行了实验测量和分析. 基于锰铜压力计测量的压力波形, 通过拉格朗日分析得到了各拉氏位置的相关物理量, 实测压力波形显示: 不同位置处的压力波形在迅速上升至峰值后均随时间逐渐衰减, 而冲击波峰值又随传播距离而衰减,于是将损伤引入状态方程, 再从这些物理量出发, 得到了多项式形式Grüneisen型状态方程中的各项系数.     

光学簿膜激光损伤阈值的测量装置

本文介绍一种1.06μm激光脉冲峰值功率密度损伤阈值的测量装置此装置。使用空间滤波器和监视能量计,是一套实用、廉价、比较精确的测量装置。测量上限接近600MWcm~2,总不确定度为14％(置信概率为95％)。     

声学超材料对低频噪声的消声特性

针对低频噪声较难消除的问题,设计了亥姆霍兹共振腔与声学超材料薄膜耦合的消声结构,在利用有限元软件进行屈曲分析薄膜的临界状态得知声学超材料薄膜结构临界失稳力为0.087 N·m,利用COMSOL声固耦合模块研究薄膜形态对传递损失峰值频率的影响。结果表明:薄膜扭转角度由0°增加到30°时,薄膜总体刚度增加,传递损失峰值对应频率向右偏移了30 Hz,变化并不明显。为了扩大频率偏移范围,在扭转30°的基础上,对扭矩棒施加垂直向下的压力,压力由0 kPa增加到2 kPa,薄膜预应力增大,系统刚度增加,使得传递损失峰值向右偏移了170 Hz。最后搭建实验平台,验证了薄膜在扭转时的频率偏移与仿真基本吻合,在不同压力时频率偏移一致,进而可以实现较大范围的低频率噪声控制。为声学超材料的设计和控制提供有效的依据。