适合于带裂纹柱体扭转的裂纹尖端奇异元素

给出一个适合于带纵向裂纹柱体圣维南扭转的等参数元素，即在裂纹尖端具有ｒ－１／２奇异性的“１／４”八结点等参数元素。利用这个尖端元素，配合以本文作者在参考文献［２］中引入的八结点等参数元素，对含有径向纵裂纹的圆柱体进行了扭转计算。     

强迫范德波振荡的全局分岔的过渡区

本文研究强迫范德波振范在一指定参数平面内的分岔结构，参数平面内特别地包含中等参数域；单个亚谐解１／（２Ｋ＋１）的主模态锁定区顺序排列，并且由地渡区相间隔是分岔的主要结构；提示了有两类过渡区，（１）简单的，牲介转动数为１／（２Ｋ＋１）的两个模态锁定解共存；（２）复杂的，其中模态锁定觚发子区的解的转 是介于１／（２Ｋ＋１）和１／（２Ｋ－１）之间的分数以及准周期、混沌解的存在，并发生鞍结分岔、对称破缺分     

压电材料平面应力状态的直线裂纹问题一般解

研究了含直线裂纹系的压电材料平面应力问题单个裂纹和双裂纹问题的封闭解答表明，在裂纹尖端，应力、电场强度和电位移有１／２阶的奇异性并与前人结果比较了产生电场奇异性的物理因素     

压电材料平面应力状态的直线裂纹问题一般解

研究了含直线裂纹系的压电材料平面应力问题单个裂纹和双裂纹问题的封闭解答表明，在裂纹尖端，应力、电场强度和电位移有１／２阶的奇异性并与前人结果比较了产生电场奇异性的物理因素     

焊趾表面裂纹应力强度因子计算的基本模式法

给出一个用来计算对接和角接焊接接头焊趾半椭圆表面裂纹在复杂应力场中，例如在残余应力场中，裂纹前缘应力强度因子（ＳＩＦ）分布的工程实用计算法——基本模式法。本文先通过高自由度的三维有限元分析，给出接头和裂纹几何参数Ｔ１／Ｔ、ａ／Ｔ、ａ／ｃ一系列组合的基本几何模型（文中给出２７种）在选定的基本应力模式（本文给出８种）作用下，沿裂纹前缘的ＳＩＦ分布，并形成一个数据库。利用这些基本模式解的插值和组合，可以非常迅速地求得一般几何参数情况下焊趾半随圆表面裂纹在复杂应力场中沿裂纹前缘的ＳＩＦ分布。在本方法中，可以考虑角接接头板厚比Ｔ１／Ｔ对ＳＩＦ分布的影响。计算过程极简单而迅速，因此特别适用于疲劳裂纹扩展行为及寿命计算问题。     

应变损伤材料I型动态扩展裂纹尖端场的渐近分析

研究了应变损伤材料Ｉ型动态扩展的裂纹尖端场。假定材料服从Ｊ２流动理论，且损伤规律以幂律应变软化的规律给出。对于塑性区引进了应力函数φ，ψ０借助于动力学方程的分析，给出了渐近方程及数值解。结果表明，对于可压缩材料Ｉ型平面应变尖端场是完全由塑性区组成，没有弹性卸载区。在裂纹尖端附近，应力和应变分别具有如下的奇异性：σ￣（ｌｎＲ／ｒ）＾－ｎ／ｎ＋１，ε￣（ｌｎＲ／ｒ）＾１／ｎ＋１。     

平面4结点等参元高斯点应力的适用性

平面４结点等参元高斯点应力的适用性黄文彬李明瑞（北京农业工程大学，北京１０００８３）在平面弹性和弹塑性有限元分析中，广泛使用３～９结点等参单元，在使用４结点等参单元时，通常用２×２高斯点积分，在应力输出时，也常输出高斯点处应力，特别在弹塑性分析中，常...     

平面4结点等参元高斯点应力的适用性

平面４结点等参元高斯点应力的适用性黄文彬李明瑞（北京农业工程大学，北京１０００８３）在平面弹性和弹塑性有限元分析中，广泛使用３～９结点等参单元，在使用４结点等参单元时，通常用２×２高斯点积分，在应力输出时，也常输出高斯点处应力，特别在弹塑性分析中，常...     

单向拉伸界面裂纹的条形损伤－塑性区域模型

本文提出单向拉伸情况下两相介质界面裂纹的条形损伤－塑性区域模型。假设在塑性区端点的应力有界，且使弱相介质达到屈服，损伤区的尺寸和δ＝成正比的条件；可确定损伤区与塑性区的长度及其上的法向和切向接合力，ＣＴＯＤ值等。由此导出的裂尖应力场无ｒ￣（－１／２＋ｊｅ）的强奇异振荡，位移场无ｒ￣（１／２＋ｉｅ）的振荡项。     

单向拉伸界面裂纹的条形损伤－塑性区域模型

本文提出单向拉伸情况下两相介质界面裂纹的条形损伤－塑性区域模型。假设在塑性区端点的应力有界，且使弱相介质达到屈服，损伤区的尺寸和δ＝成正比的条件；可确定损伤区与塑性区的长度及其上的法向和切向接合力，ＣＴＯＤ值等。由此导出的裂尖应力场无ｒ￣（－１／２＋ｊｅ）的强奇异振荡，位移场无ｒ￣（１／２＋ｉｅ）的振荡项。     

压电材料反平面应变状态的椭圆夹杂及界面裂纹问题

本文采用共法求解了压电材料反平面变形的椭圆夹杂及界面裂纹问题，前者的解答表明当远场外力均匀分布对夹杂内的应力场及电位移场是常量，后者解答表明在界面裂纹的裂尖处，应力及电位移都具有γ＾－１／２的奇异性。     

亚临界情形下非线性裂纹转子的分叉与浑沌

分析非线性涡动裂纹转子中刚度变化比ΔＫ，裂纹角β，不平衡参数Ｕ对系统分叉及浑沌行为的影响。在转速区Ω＝２Ωｃ／３附近，当ΔＫ较大时，会出现分叉及浑沌现象，β对这些行为有很大影响，在Ω＝Ωｃ／２附近，当ΔＫ很大时，无论β为何值，将由拟周期通向浑沌，Ｕ作为一种外部因素，将使系统的非线性行为得到激发或抑制。     

含随机分布微裂纹的相变颗粒增韧陶瓷材料的强度和刚度预报

本文针对相变颗粒增韧陶瓷基复合材料中存在大量微裂的现象，分析了微裂纹产生的原因，利用作者改进的等效平杂理论，研究了相变陶瓷中微裂纹对材料强度与刚度的影响，通过与Ａｌ２Ｏ３／ＺｒＯ２陶瓷的三点弯曲实验结果的比较表明，理论与实验结果十分接近，说明本文理论模型是合理的，同时也证明了微裂纹对相变陶恣材料的重要影响。     

求解界面裂纹应力强度因子的高次权函数法

从界面裂纹完备的特征展开式出发,利用伪正交特性,提出了计算界面裂纹特征展开式系数和应力强度因子的高次权函数法。文中计算的均匀材料应力强度因子,与已有结果吻合得非常好,并给出了同裂纹的应力强度因子Ｋ１／Ｋ０和Ｋ２／Ｋ０随机材料弹性模量比及裂纹长度的变化。     

幂硬化粘塑性材料动态扩展裂纹尖端场的渐近解

采用弹性－粘塑性本构模型，对幂硬化粘塑性介质中反平面剪切动态扩展裂纹尖端的应力，应变场进行了渐近分析，给出了反平面剪切动态扩展纹尖端场的渐进方程。分析结果表明，在裂纹法端应力具有（ｌｎＲ／ｒ）１／ｎ－１的奇异性，应变具有（ｌｎＲ／Ｒｎ／ｎ－１的奇异性。从而提示了幂硬化粘塑材料反平面剪动态扩展裂纹尖端场的渐近行为。     

界面微裂纹屏蔽J_k矢量投影守恒

用理论推导和电算实践证明，尽管两相材料界面裂纹Ｊ积分的显函数表达式与均质材料中不同，尽管界面裂纹尖端固有的 １／２＋ｉε振荡奇异性和张开滑移型固有的耦合造成近尖区应力场分布的复杂性，但作者在均质材料微裂纹屏蔽问题中发现的Ｊ积分再分配关系 Ｊｋ矢量投影守恒定理在两相材料界面微裂纹屏蔽问题中仍然成立．这再次说明，远场Ｊ积分向界面裂纹尖端传递过程中跨越微裂纹群是有损失的．这个损失可用Ｊｋ矢量在界面裂纹延线坐标轴上的投影来定量地评估     

四频差动激光陀螺

四频差动激光陀螺国防科技大学二系二Ｏ八室研制并小批量生产的四频差动激光陀螺原理先进，抗恶劣环境能力强，动态范围大，是捷联惯导系统的理想部件。目前能提供应用的陀螺主要技术指标如下：·零偏稳定性０．１°／ｈ·随机游走０．００５°／ｈ１／２·动态范围０．０...     

液体金属吸附促进位错发射的分子动力学研究

用第一原理算出Ｒｏｓｅ方程中的参量后,利用陈氏反演原理可以求出Ａｌ－Ｇａ和Ｃｕ－Ｇａ的对势;从而可研究Ａｌ和Ｃｉ裂纹表面吸附液体金属Ｇａ之后对裂尖发射位错的影响。结果表明,Ａｌ吸附Ｇａ后可使发射们错的临界应力强度因子从ＫＩｅ＝０．５ＭＰａｍ＾１／２,降为ＫＩｅ（Ｌ）＝０．４ＭＰａｍ＾１／２;对Ｃｕ则从ＫＩｅ＝０．５５ＭＰａｍ＾１／２降为ＫＩｅ（Ｌ）＝０．４５ＭＰａｍ＾１／２,即Ｇａ吸附后能促进位错     

裂纹面无摩擦接触的弹塑性界面裂尖应力场

本文通过对弹塑性幂硬化双材料界面裂纹尖端应力场的高阶渐近分析，获得了裂纹面无摩擦接触的裂尖一阶和二阶应力场解答，位移场在界面处呈现交叉匹配是本文解答的一个重要特点．最后结果表明，当界面上下材料的硬化指数之差大于１时，（即ｎ１－ｎ２＞１时），二阶应力场角分布为一常数解，而当０＜ｎ１－ｎ２≤１时，二阶应力场角分布函数则随θ变化而变化。     

裂纹面无磨擦接触的弹塑性界面裂尖应力场

本文通过对弹塑性幂硬化双材料界面裂纹尖端应力场的高阶渐近分析，获得了裂纹面无磨擦接触的裂尖一阶和二阶应力场解答，位移场在界面处呈现交叉匹配是本文解答的一个重要特点，最后结果表明，当界面上下材料的硬化指数之差大于１时（即ｎ１－ｎ２＞１时），二阶应力场角分布为一常数解；而当０＜ｎ１－ｎ２≤１时，二阶应力场角分布函数则随θ变化而变化。