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961.
应力条件下压电陶瓷损失机理分析   总被引:1,自引:0,他引:1  
陈雨  文玉梅  李平 《应用力学学报》2005,22(2):221-226,i007
压电陶瓷材料中主要包括三种不同损失,即介电损失、机械损失和压电损失。为了研究这三种损失的机理并由实验方法分别测量这三种损失的大小,本文利用复参数理论对压电陶瓷材料(PZT-4)建立了使用复参数表示的损失理论模型;讨论了三种损失的物理意义并推导了通过测量等效参数分别计算三种损失的具体方法;测量了在应力条件下压电陶瓷等效电路中的谐振点阻抗、反谐振点阻抗、串连电阻和品质因素的变化情况并以此计算出三种损失随应力的变化。  相似文献   
962.
铝合金材料剪切断裂实验分析   总被引:4,自引:1,他引:4  
金属材料受载作用发生断裂,断裂面形式有拉断,剪断和拉剪混合型,由于剪断过程中塑性变形较为复杂,问题的研究难度大,观点争论多,本文对LY12-M铝合金材料复合型平面应变载荷状态下的几种断裂试验结果作了分析,认为在II型,近II型时发生的剪切型断裂,启裂点在裂尖附近应力三维度取最大值处,剪断的开裂方向则与启裂点上最大剪应力方向有关,同时对LC9R超强铝合金作常规破坏试验,该材料在拉伸,扭转与压缩试验时均呈剪切断裂,断裂面沿最大剪应力方位,破坏剪应力随试件应力三维度的降低而增大,综合分析试验结果得到了一些有用的结论。  相似文献   
963.
复杂载荷三维裂纹分析双重边界元法   总被引:10,自引:1,他引:10  
陆山  黄其青 《力学学报》2002,34(5):715-725
提出可用于高温、高转速状态下的热动力机械三维含裂构件热弹性分析方法——双重边界元法.首先建立了考虑温度及离心载荷的双重边界积分方程组,并对边界积分方程组的选取及适用范围进行了讨论。然后提出角非快调元模型离散技术。接着提出超奇异积分方程分析去除奇异性方法及数值积分技术.数值算例表明计算结果与有关权函数解十分吻合,说明了用双重边界元法计算复杂载荷条件下三维应力强度因子的有效性.还讨论了有关热应力强度因子权函数解的适用范围.  相似文献   
964.
白象忠 《力学学报》1995,27(5):636-640
介绍了高速旋转构件应力,应变测量的新方法───红外遥测法,叙述了该法的基本工作原理、仪器结构方框图及其主要参数,并且提供了测试实例。  相似文献   
965.
对"联邦滤波器信息分配系数的优选算法"一文的商榷   总被引:6,自引:0,他引:6  
介绍了联邦滤波算法和信息分配原理,指出《中国惯性技术学报》第11卷第6期“联邦滤波器信息分配系数的优选算法”一中存在一些问题,说明使用该优选算法进行信息分配,可能使主滤波器方差阵失去正定性;将联邦滤波用于GPS姿态测量,实验表明动态选择信息分配因子,相对于固定信息分配因子的算法并没有明显优势。  相似文献   
966.
孔隙压力作用下圆形巷道围岩的蠕变分析   总被引:4,自引:0,他引:4  
梁冰  李平 《力学与实践》2006,28(5):69-72,27
在原有的岩土流变理论基础上,与渗流力学原理相结合,考虑孔隙压力及孔隙度在岩石蠕变过程中对于岩体变形的影响,在弹性解答的基础上,通过Laplace变换(对应性原理)得出解析解.在一定的假设条件下,利用弹性力学基本方程、蠕变方程及有效应力原理(Terzaghi有效应力方程),采用H-K体模型作为本构方程,将孔隙压力引入到围岩蠕变方程中.给出在孔隙压力作用下的蠕变曲线,并与不考虑孔隙压力和定孔隙压力条件下蠕变曲线相比,其更接近于实际.  相似文献   
967.
钟曼英  李志华 《实验力学》2006,21(3):334-338
从静态、准静态直到冲击的应变速率范围内(.ε=10-7~103sec-1),研究了在氢环境中应变速率对10钢力学性能的影响。结果表明:对于10钢,应变速率在3.33×10-3~3.33×10-6sec-1范围,氢的影响最明显,随着应变速率的提高或降低,氢的影响逐渐减弱;对于渗氢和未渗氢试样,应变速率在10-4~103sec-1范围内,屈服应力都随着应变速率的增加而增加,在.ε<6.0×102sec-1区域Ⅰ内流动应力与应变速率呈线性关系,在.ε>6.0×102sec-1区域Ⅱ内流动应力对应变速率十分敏感。与准静态时相比较,高应变速率下未渗氢试样的流动应力增加了1.1倍,而渗氢试样则增加了1.5倍。文中给出了可以精确描述10钢在高应变速率下渗氢与未渗氢试样的应力应变关系表达式。  相似文献   
968.
自然对流边界层中湍流的发生   总被引:1,自引:0,他引:1  
颜大椿  张汉勋 《力学学报》2003,35(6):641-649
自然对流边界层中从层流到湍流的转捩经历了浮力振型、无摩擦振型和黏性振型的三重流动不稳定性相继产生的前转捩过程,以及近壁迅速出现强湍流源,随之平缓地向自模拟的湍流边界层过渡的热转捩过程.浮力振型在修正Grashof数G>40时开始失稳并成为主要振型,在振幅分布中3种振型的临界层位置处出现3个峰值;在G>100时浮力振型消失,无摩擦振型失稳并成为主要振型,振幅分布中在近壁区还出现黏性振型的峰值;在G>170时无摩擦振型经非线性演化在外层形成较弱的湍流,但内层黏性应力仍远高于湍流应力,振幅分布中仅有与黏性振型相应的峰值,在频谱中黏性振型的基频、第一、第二、第三阶亚谐频随G的增加相继出现,此时黏性不稳定波的高频成分已转化为湍流,但低频成分仍按线性规律增长,直至湍流惯性子区开始形成;至G>800时黏性振型消失,并在G=850附近时近壁区出现强湍流源,湍流应力、湍能产生项和近壁湍流热流率剧增.在热转捩后期,湍流应力和湍能产生项明显下降,流动在内外层趋于平衡.  相似文献   
969.
本文针对电测法对高炉炉壳进行应力应变现场实测中的许多技术问题。进行了电测技术的若干技术问题的研究。解决了测试中由于停封取芯而导致的电测导线断开,而确保测试的连续性问题,采取了有效的防潮措施;选用了合适的应变计和粘结剂问题,通过模拟实验及现场实测证明了所采取的技术措施是有效的,使电测法在高炉炉壳检测中的应用得到进一步的完善。  相似文献   
970.
功能梯度压电材料反平面裂纹问题   总被引:3,自引:1,他引:3  
胡克强  仲政  金波 《力学季刊》2002,23(1):70-76
基于三维弹性理论和压电理论,导出了材料系数在横观各向同性平面内梯度分布的压电体的状态方程,进而对材料系数指数函数规律分布的半无限大压电体中的反平面裂纹问题进行了求解,利用Fourier变换给出了半无限大压电体中位移,应力,电势及电位移的解析表达式,并求得了裂纹尖端的应力强度因子和电位移强度因子,分析了不同的非均匀材料系数及几何尺寸对它们的影响。  相似文献   
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