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91.
微波消解光度法测定催化剂中镍   总被引:1,自引:0,他引:1  
采用微波消解系统消解催化剂样品,考察了微波消解时酸的用量、消解时间、功率和压力对消解效果的影响,选择了微波消解的最佳工作参数。用常规吸光光度法测定催化剂中镍含量,其相对误差小于3.6%,相对标准偏差(n=5)小于2.2%,与常压溶样方法测定的结果吻合。试验表明,该方法省时、省酸,操作简单,减少沾污,改善工作环境,是一种有效的实用方法。  相似文献   
92.
复合材料树脂传递模塑工艺及适用树脂   总被引:9,自引:0,他引:9  
简要介绍树脂模型工艺(RTM)的基本原理,优点及适用树脂的特性;对适用于RTM工艺的先进基体树脂进行综述,并介绍了国内外的商业开发情况。  相似文献   
93.
十二烷基磺酸钠微乳状液结构转变的电化学研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
制备了C12H25SO3Na-C4H9OH-C7H16-H2O四组分体系在km=W(C4H9OH)/W(C12H25SO3Na)=2时的拟三元相图。使用二茂铁和铁氰化钾作为电化学探针用循环伏安法测定了起始含油量为21%的无水混合物在滴加水过程中所形成的微太液的扩散系数。从扩散系数随含水量的变化确定微乳液的结构转变。含水量为20%-45%时生成油包水型微液;含水量大于65%时生成水包油型微乳液。当含水量在45%-65%之间时形成的是二连续型微乳液。电导率数据证实了循环伏安法的测定结果。  相似文献   
94.
用牺牲金属阳极的电化学方法合成两种新的一价铜配合物Cu(Ⅰ)(dipy)[CH(CN)2]及Cu(Ⅰ)(phen)[CH(CN)2]。利用元素分析,红外光谱,核磁共振确证了配合物的组成,并研究了配合物的结构,荧光光谱和电合成机理。  相似文献   
95.
钾芒硝是一种成因复杂的复盐[1~ 3 ] ,并且由于钾芒硝K3 Na(SO4 ) 2 与硫酸钾石 [K3 Na(SO4 ) 2 或Na2 SO4 ·3K2 SO4 ]的化学组成相同 ,未能确定二者是否属于同一种复盐[4 ,5] 。我们合成了复盐K3 Na(SO4 )2[3 ] ,用溶解量热法测定了K3 Na(SO4 )2 和反应物 [Na2 SO4 (s) +K2 SO4 (s) ]的溶解焓 ,通过设计热化学循环计算出复盐的标准生成焓 ,为我们了解钾芒硝和硫酸钾石是否为同一复盐 ,并为进一步研究其成因和组成提供参考。1 实验部分1 1 试剂与仪器K2 SO4 (s)和Na2 SO4 (s)为A .R .…  相似文献   
96.
艾纳香挥发油化学成分的气相色谱 -质谱分析   总被引:7,自引:0,他引:7  
由黔产艾纳香(Blumea balsamifera DC.)的叶提取挥发油,分出结晶后的母液,用气相色谱-质谱进行定性分析和峰面积相对含量的测定,鉴定出41个化学成分;主要成分为L-龙脑、樟脑、β-石竹烯、桉叶油醇、古芸烯、芳樟醇等。  相似文献   
97.
氯·氨荒酸基·二苯基锗配合物的合成   总被引:1,自引:0,他引:1  
以二苯基二氯化锡和氨荒酸盐为原料,合成了13种氯.氨荒酸基.二苯基锗配合物,利用元素分析,IR和1HNMR表征了这些配合物的结构,生物活性测试结果表明,该类化合物对KB和Bel癌细胞具有较好的抑制活性。  相似文献   
98.
氨基改性聚醚型聚硅氧烷的制备及其柔软性能研究   总被引:13,自引:0,他引:13  
用含氢硅油、烯丙基缩水甘油醚、烯基聚醚的硅氢化加成产物-聚醚/环氧硅油与胺反应制得了氨基改性聚醚型聚硅氧烷(APEPS),对其结构与性能进行了表征和研究。结果表明,含氢硅油分子量、有机胺结构、氨基改性聚醚型聚硅氧烷的硅含量对APEPS性能有影响。提高硅含量、增加氨值,可改善APEPS的柔软性与滑爽感,但对织物的吸湿性影响不大。  相似文献   
99.
官能团转化法制备羧基硅油及其柔软性能研究   总被引:20,自引:0,他引:20  
用氨值为0.2895mmol/g、-/Mn=52650的氨丙基硅油(APS)与环状二元酸酐如琥珀酸酐(SA)、马来酸酐(MA)、邻苯二甲酸酐(PA)反应得了三种不同羟基烃基的硅油(CAS),对其结构,性能进行了表征和测定。实验结果表明:三种CAS均能改善聚酯/粘胶纤维织物的柔软弹性,撕裂和断裂强度,但PA改性APS制备的CAS-3硅油,其分子侧链中的邻羧基苯甲酰基对硅油的柔软性能有影响;另外较高分子量的CAS能捉供织物更好的柔软性,而羧值变化对织物的吸湿性,回弹性影响较大,但对织物的柔性影响较小。  相似文献   
100.
发动机气门—门座磨损失效机理实验研究   总被引:4,自引:0,他引:4  
对发动机气门-门座的磨损失效进行了模拟实验研究,基于现代微观表面测试技术和摩擦学原理对气门-门座的磨损机理进行了探讨。研究结果表明:气门-门座接触表面的磨损失效是由于反复的弹、塑变形疲劳,亚表层的金属滑动、基体材料在高温下的蠕变滑动和腐蚀磨损等所致,这种失效呈片状疲劳裂纹和剥落特征。  相似文献   
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