关于用扰动速度图法求解对称楔超空泡绕流的一个注记

本文给出了文献[1]中对称楔超空泡绕流的阻力系数计算公式。此公式与平板绕流的试验结果[2]及Lindsey[3]的对称楔的试验结果非常吻合。     

关于弹性扁壳边界补充条件问题

文献[1]曾提出了确定四边简支矩形底扁壳边界应力函数的计算公式,此公式实为文献[2]所称的四边简支情形的补充条件。文献[2]在提出扁壳的广义变分原理的同时,利用此原理解决了许多扁壳边界问题,导出了比较广泛的扁壳边界补充条件,其结果我们曾在实际工作中有效地应用过。现在本文提出一个求扁壳边界补充条件的结构力学方法,此法简明、直观,而且适用于各种边界情形。     

光滑连接多段圆弧预应力筋锚固损失计算公式

本文讨论光滑连接多段圆弧预应力筋,使用文[3]的公式和光滑连接条件,导得了张拉锚固损失的解析解和简化计算公式.     

螺旋型电流发生器的电感计算

本文在文献[4]的基础上,提出了螺旋型电流发生器电感计算的两个新模型:双迴路模型和单迴路模型。新模型给出的电感计算公式克服了文献[4]中所给出的公式的局限性和经验性,得到了同实验测量完全一致的结果。     

用分析法求根轨迹K值方法的改进

1.文献[1]中若干问题的讨论林士谔先生在文献[1]中提出了求根轨迹K值的近似计算公式式中系数和系数比值均由系统闭环特征多项式(1)给出。式(2)中n为开环极点数,m为开环零点数, 通过实例计算表明,此法运算虽十分简捷,但所得K值与精确值相比,一般误差在50％左右,特别是在阻尼比接近0和1附近,K值将不存在或误差达精确值的几倍。有这样大误差的原因,在于公式(1)推导的某些假设存在一些问题,现结合文献[1]例3来探讨有关问题。     

对MM-200型磨损试验机摩擦系数计算公式的修正

对ＭＭ－２００型磨损试验机摩擦系数计算公式重新进行了推导和计算,所得公式与原公式相比可降低求解摩擦系数时的误差．原公式在试环与试块之间的接触角增大时,误差也随之增大,使得试验数据的可靠性和可比性严重降低,因此必须对原计算公式进行修正．     

有质量引射和化学反应的层流边界层热流

为了简化有质量引射和化学反应的边界层问题,首先求得了一个普适的计量公式.以化学平衡为例做了分析.计算结果和实验~[5]比较一致,引射量为零时的有关数据与文献[4]的结果符合良好.最后指出,随着放热反应能力的增加,Le数对热流的影响减弱.     

结构位移计算的牛顿-柯特斯方法

应用牛顿-柯特斯插值公式推导出新的简化位移计算公式,并进一步分析了插值 公式的余项和误差. 通过实例计算将文中的方法与图乘法作对比, 体现出文中方法的优越性.     

建筑结构STMD参数优化研究

以含半主动调频质量阻尼器(STMD)的建筑结构为研究对象,借助于结构抗震性能指标对STMD参数的灵敏度分析来确定最优的STMD参数。在建模方面,为了减少灵敏度分析的误差,本文推导了建筑结构为多自由度系统时的结构振动方程;在灵敏度公式推导方面,在文献[6-8]的基础上,结合本文研究的特点,推导了结构抗震性能指标对STMD参数的灵敏度计算公式,在优化计算方面,考虑到采用常规优化算法很难实现,本文采用了基于实代码遗传算法的优化策略,最后本文给出了一个计算实例。     

环向加筋园柱壳在静水压力作用下的总体塑性屈曲

一、前言环向加筋园柱壳是潜艇的主要承载部件,因此,研究它在静水压力作用下的总体塑性屈曲问题,具有很大的实用意义。在[1],[2],[5],[6][8]中都曾研究过此问题,在[7]中将以往的工作加以总结。并建议了与[6]中相似的近似计算公式。由于以往的工作都停留在公式推导,最后只是计算几个例子,不可能看出环向加筋园柱壳的各个几何参数对总体屈曲压力的影响,也难以评价[6][7]中的近似公式的误差程度。本文以典型的材料拉伸曲      

螺旋弹簧屈曲的简便计算公式

受压螺旋弹簧的横向屈曲问题具有实际意义。在文献[1]里已对密圈螺旋弹簧的屈曲问题进行了研究,由于在研究屈曲时计入了剪切对屈曲的影响,问题较复杂,对疏圈螺旋弹簧的屈曲,则更为繁冗。本文用研究棱柱杆屈曲的方法,略去剪切的影响,导出疏圈螺旋弹簧的压屈公式,同时将密圈螺旋弹簧的计算作为本文的特例,并与文献[1]中的公式进行了比较,两 ...     

飞机振动预计方法修正研究

文献[2]介绍了一种振动预计方法,它同时考虑了由气动力和喷气发动机噪声引起的振动的影响,该方法如何适合于我国军机的使用实际,有必要对该方法进行验证.本文利用飞机的实测振动数据通过置信区间估计,提出了验证和修正预计公式的建议.     

C型试样应力强度因子的计算

C型试样应力强度因子K_1的标定公式如本文中的(A)式所示。ASTM-E399-78认为适用于该标定公式的a/W值为0.45≤a/W≤0.55,误差在±1%之内。文献[2]认为当0.3< 4中点奇性元对C_0、 W≤0.6范围内,我们用退化三角形1 W ...     

亚临界平面Poiseuille流的三维非线性稳定性问题——(2)共振三波的非线性演化问题

在文献[2]中,周恒推广了文献[1]中的方法,指出在亚临界情况中,也有可能形成“人为”的共振三波,其中包含一个二维的和一对斜的三维扰动波.由于形成了共振三波,因而它们的相互作用比不形成共振三波时要强烈。在本文中,将根据文献[2]中建议的方法,导出这三个波非线性相互作用时基本波幅值演化的方程,并对其进行分析。结果发现不稳定的扰动阈值确实比单纯二维扰动的阈值小得多。从定性上说,与M.Gaster对边界层流所做实验结果相符。     

损伤拉索的等效弹性模量及其参数分析

损伤拉索会出现线形松弛、应力水平降低的情况,必然会影响拉索的等效弹性模量。本文首先引入损伤程度、位置及范围3个参数,用以描述拉索损伤形态的特征,建立损伤拉索索力和线形计算公式,采用数值方法计算了损伤拉索弦向等效弹性模量精确数值,并和经典的等效弹性模量公式的计算结果进行了比较分析,分析了考虑损伤时两种不同计算方法结果的误差。计算表明,对于500m弦向长度以内的损伤拉索,拉索的弦向长度Lc越大,倾角越小,等效弹性模量的损失越大,并且应用割线模量公式计算的误差也越大,当Lc=500m时,损伤拉索相对误差值在2.5%~4.5%之间。弦向应变越小,等效弹性模量损失越大,弦向应变在[0.001,0.004]内,应用割线模量公式计算的相对误差小于3.5%。损伤程度及损伤范围对引用等效弹性模量公式的误差影响较大,倾角对等效弹模公式相对误差的影响也不容忽视。弦向长度、弦向应变、倾角和损伤程度参数都是通过改变拉索的松弛程度进而影响等效弹性模量的数值以及公式的误差。     

考虑体积力时应力函数的求法

求解弹性力学平面问题时,常常引用应力函数解法.但在一般弹性力学教材中,对如何寻求应力函数论述不多.文献[1]、[2]采用了用边界上应力函数φ及其导数的力学意义来确定应力函数.这是一种行之有效的方法,它适用范围较大,力学意义明确,可为寻求应力函数指明方向.但[1]、[2]中有关公式只适于无体力的情况,这无疑地使其应用受到一定限制.本...     

论一般边界条件下的能量释放公式

本文讨论了一般边界条件下裂缝扩展的能量释放,指出了此时运用力势概念所能导致的错误。然后,不加任何附加假设从整体进行能量积分,成功地直接严格证明了Sih与Liebowitz建议公式和Griffith公式,从而证明了Eftis在文[2]中否认Griffith公式而重新回到Griffith 1921年公式是错误的,也说明了文[3—5]等在推导中所采用的不十分严格的附加处理是不必要的。     

重根特征向量导数计算的直接扰动法

1 引言特征导数计算方法在结构工程和控制工程中有着广泛的应用.这方面的文献已不少了,文[1]是较早探讨这类计算方法的文献之一.文[1]只适用于非重根情况,且又无法利用有限元矩阵的稀疏、带状特点提高计算效率.文[2]首次提出了一种特征向量导数的简化计     

共线裂纹体尺寸对应力强度因子的影响

本文在文献[1]的基础之上,用文献[2]中提出的奇异准谐调元,进一步对二维裂纹体几何尺寸对一对共线裂纹应力强度因子的影响进行了大量的数值计算和研究,给出了计算表格、拟合曲线以及经验公式,定量地分析了裂纹体几何尺寸对共线裂纹应力强度因子的影响。为工程中的裂纹体的脆性断裂分析与评定,提供了必要的计算依据。     

也谈材料压缩时的破坏形式

对于脆性材料压缩试样断裂面的形式,文献[1]和[2]进行了一些讨论。这里补充两种材料的试验结果,以作进一步的探讨。其一,文献[3]介绍了碳素工具钢y10A(此牌号相当于我国的T10A)的试验情况和结果。为了使试样处于单向压缩状态,该试验采用了两端带有浅凹锥的厚壁圆筒形的压缩试样。这种硬而脆的材料的伸长率和缩短率都小于1%。所测得的拉伸和压缩的强度限分别为σ_b=200kg/mm~2和σ_c=400kg/mm~2。若把这两个数字代人文献[1]所给的公式 ...