晶区分子链构象及拉伸取向对聚酰胺-6分子运动的影响

用声频共振法在-150°—170℃范围内测定了晶区构象为α、γ、γ+α型以及经不同拉体程度的聚酰胺-6单纤维的动态力学性质的温度谱。除三个已知的内耗峯—— -110℃(β_a),-40℃(β’_a),50℃(α_a)以外,对晶区为γ构象且含有单体及低聚体的聚酰胶-6观察到一个新的内耗峯,130℃(α’_a)。具有α构象的试样,其α_a内耗峯出现的温度较具有γ构象的试样为高。 经碘处理而未脱碘的聚酰胺-6,(β’_a)内耗峯高度显著增加,进一步证实β’_a内耗峯与自由酰胺基的运动有关。β’_a内耗峯的高度亦随拉伸比的增加而增高,说明在拉伸过程中,酰胺基之间的氢键有破坏的可能性。 出现在130℃处的α’_c内耗峯随拉伸比的增加其高度显著地下降,当拉伸到3.8倍时不再出现α’_c内耗峯。结合晶区分子链构象及碘处理对α’_c内耗峯的影响,我们认力α’_c内耗峯应为γ构象部分的松弛运动。     

声速法测定纤维的取向度

纤维具有声学的各向异性,声波通过纤维的速度与纤维中高分子链的取向程度有关。测定声波沿纤维轴方向的传播速度可以计算纤维的取向度α: α=1-C~2_u/C~2其中C及C_u分别为声波通过取向及无规取向纤维的速度。 实验仪器采用每秒100次的脉冲电流输至高音喇叭的音圈,纤维通过弹簧夹子与喇叭振膜的中心相耦合。脉冲电流激发喇叭振膜振动系统,使产生逐渐衰减的固有频率振动(约4000赫)。离振源200厘米处的纤维另一端有拾音器,其输出讯号接至由脉冲电压触发扫描的脉冲示波器,从示波器可以观察到从振源到拾音器的距离间声波在纤维中的传播时间,由此计算出声波通过纤维的速度。 纤维的吸湿性与所受张力不同对其力学性貭均有影响,因此研究了相对湿度与张力对纤维中声速的影响,并选择了在室温(约30℃),相对湿度为60％和在小于纤维的临界杨氏模量的作用张力下进行声速法测定纤维的取向度。 研究了不同拉伸程度单纤维样品的声波传播速度,并外推到长度拉伸比为1时作为声波通过无规取向纤维的速度。实验结果表明,尼龙6纤维的取向度经拉伸与后处理逐渐增大至80％左右。 测定了不同品种的尼龙6纤维的取向度,具有较大强度的纤维其取向度较大。     

不同表面阻抗波导中耦合系数的关系及其在远程波导精确度计算中的应用

本文从阻抗微扰的概念出发,把Unger在研究H₀₁波通过弯曲及截面变形波导管时所得到的耦合系数,在不同表面阻抗时平方和不变的原理推广到更普遍的情况,这样,使计算相关距离十分小的各种随机公差和接头公差变得十分简便,对于不同类型波导精确度的计算,可由统一的公式出发,此外在一般情况下,得到了两两耦合系数之间的相互关系。在计算均匀不规则波导的精确度时,利用阻抗微扰的形式,得到尤许阻抗微扰量与附加衰减的关系,从而可以按照各种不规则性与阻抗微扰的关系决定均匀公差。     

宁波甬江大桥的大挠度非线性计算问题

研究了宁波甬江铁路大桥的大挠度非线性设计计算问题.提出了非线性方程的叠代近似算法,同时指出了如果两岸落差约5m,两岸跨度约100m计算,则桥梁中间的最大斜度将超过5%,这远远超过铁路设计允许的斜度.为此,提出了减小路轨斜度的设计方案,即铁路在两岸都有长度约1km斜度为0.5%的路基,使两岸的落差减小到约为原来落差的1/10.这样路轨在跨越甬江时,其挠度的斜度就会大大缩小,也在0.5%～0.6%之间.     

在盐的水溶液中非电解质的活度系数的研究Ⅶ.无机盐对甲苯在水中溶度的影响

作者用分光光度计测定25℃下甲苯在十五种盐水溶液中的盐析常数k。所用的盐为:LiCl,NaCl,KCl,CsCl,NH₄Cl,NaF,NaBr,NaClO₃,NH₄Br,(CH₃)₄NBr,(C₂H₅)₄NBr,MgCl₂,CaCl₂,SrCl₂,BaCl₂₀在十五种盐中,只有两个溴化季铵盐对甲苯起盐溶作用,其余均起盐析作用。对于1-1价盐,k值的次序是NaF>NaCl>KCI>NaBr>NaClO₃>LiCl>NH₄Cl>CsCl>NH₄Br>(CH₃)₄NBr>(C₂H₅)₄NBr。这次序和一般非极性非电解质的盐析效应次序相同。定性地符合vanderWaals力理论,Dcbye-McAulay的静电理论以及McDevit和Long的内压力理论。对于2-1价盐,k值的次序是BaCl₂>SrCl₂>CaCl₂>MgCl₂₀即盐析效应随离子晶体半径的增加而上升。这次序和色散力理论的次序恰相反。但是,如果假设二价离子对水的静电作用能伸展到原水化层以外的水分子,并考虑水化离子和水的静电作用,以及它和甲苯的色散作用,以上四种盐的反常次序就得到解释。     

可控高速旋转的纳米线和纳米线微型电动机

文章报道了一种通过在微型电极上加交流电场，实现有控制地高速度转动纳米线的通用方法．纳米线的转动可以被瞬时启动或瞬时停止，转动速度（每分钟至少可达1800rpm），方向和总转动角度都可被精确控制．文章作者推导出了流体阻力在不同长度纳米线上施加的转矩，还用一根转动的纳米线作为微型电动机，推动灰尘颗粒做圆周运动．这种方法可以被用来转动磁性的或者非磁性的纳米线，甚至碳纳米管．这和微流机械，微搅动机，以及MEMS的关系显而易见．     

关于聚丙烯红外光谱中的1157及973厘米-1吸收带

在聚丙烯的红外光谱中,许多作者根据Peraldo对谱带的分析,把1157及973厘米~(-1)吸收带作为全同立构聚丙烯分子螺旋构象的特征吸收,梁诚裕等以阳离子引发(Al(C_2H_5)Cl_2-TiCl_4或AlCl_3)所得“无规”聚合物的光谱中,并无此两吸收带.但是当用阳离子引发丙烯聚合时,会发生异构化反应,得到支化的并在链上有内双键的聚合     

顺-1,4-聚丁二烯的热氧化——Ⅳ.自催化过程中的有效支链反应动力学

1.根据烃类在自动催化氧化过程中的退化支链反应机理;并考虑到过氧化氢物的分解既可生成游离基,也可形成稳定产物;同时还考虑到高分子固体的反应特征,其中终止反应应包括单基终止这一步骤,因之本文作者重新推导在一定温度下聚合物吸氧动力学的方程式如下: lnV_t/V_∞/(1-V_t/V_∞)=(αk_3N_0-yk_5)_t+C其中α=xk_7/(xk_7+(1-x)k_8);x为支化分数,y为单基终止分数。 V_t——在时间为t时聚合物的吸氧量(毫升O_2/克聚合物); V_∞——聚合物在整个吸氧过程中的极限吸氧量(毫升O_2/克聚合物); k_7及k_8——过氧化氢物分解成游离基及生成稳定产物的速度常数; k_5及k_6-——链的单基及双基终止速度常数; k_3——链的增长速度常数。 2.上述方程式可用顺-1,4-聚丁二烯在不同实验温度和不同品种及浓度的添加剂存在时的吸氧数据来验证,因为这些可变因素可以直接影响α及y值的变化,而这些数值反映了自催化过程的有效支链反应程度。对于某一给定条件下所得的数据,若按上述方程式作lnV_t/V_∞/(1-V_t/V_∞)-t图便可得到两个不同的斜率,即反应的前期斜率较低,后期斜率较高,这假设为α及y值在反应前期及后期有所改变。因之,若以斜率较大者作基础,就可求得前后期不同斜率的比值γ_r,并可定义为有效支链反应程度的相对系数,     

圆薄板大撓度问题

Equations for the large deflection of thin plate established by Th. von Karman has been well known for many years. But so far there have been only a few iproblems studied with numerical certainty. S. Way was the first to apply these equations to solve the problem of a clamped plate under uniform pressure by the method of power series. After this, S. Levy found the solution of the simply supported rectangular plate under uniform load by the method of double trigonometric series. Both methods are too labourious to be applicable to other more important cases. Lately, Chien Wei-zang treated Way's problem again by means of the perturbation method and obtained excellent results. By the method as given by Chien Wei-zang, Yeh Kai-yuan worked out the problem of circular plate with a central hole under central concentrated load.In this paper, more results are given for various circular plates under various edge conditions. These include uniformly loaded circular plate under various edge conditions (section 2) and central concentrated loaded circular plate under various edge conditions (section 3). Such edge conditions are: (1) simply supported, (2) simply hinged, (3) rigidly clamped, (4) clamped but free to slip, (5) edge clamped but with possible slipping in horizontal direction, (6) edge simply supported but elastically fastened, and (7) edge clamped in elastic wall.All these results are presented in such a form that direct application in design problem is possible. In particular cases, under edge conditions (1) to (4), as σ=0.3, design formulae and curves for central deflection, radial tensile stress and radial bending stress are presented.