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分形最新进展与力学中的分形 总被引:12,自引:0,他引:12
分形在力学领域中的应用已很普遍,从微结构的位错分布、局部剪切场到地壳的运动和变形都已观察到分形的行为和分形结构.本文概述了分形理论的最新进展及在力学中的应用.给出了微结构、混沌与分形的关联及塑性、局部剪切的分形模型.进而讨论了损伤断裂的分形描述以及分形熵与热力学. 相似文献
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经典损伤定义中的“弹性模量法”探讨 总被引:22,自引:0,他引:22
本文从应变等效性假说的基本原理出发,研究了基于该假说的损伤定义方法“弹性模量法”中的受损材料弹性模量的物理概念,指出了“弹性模量法”的局限性和适用条件,以及用其描述弹塑性材料损伤行为时存在的问题 相似文献
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砼受压全过程发射b值与分形维数的研究 总被引:4,自引:1,他引:4
声发射b值反映了材料内部微裂缝发展,本文在MTS试验系统进行了砼受压全过程实验同时,检测了砼声发射的幅值和事件数变化,并根据实验结果对b值进行了研究。研究表明:在应力-应变全曲线峰值处b值最小。此外,还根据分形理论对砼受压全过程分形维数进行了研究。 相似文献
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大理岩动态拉伸强度及弹性模量的SHPB实验研究 总被引:4,自引:0,他引:4
提出了获取脆性材料动态拉伸强度及弹性模量的实验步骤及相关记录数据的分析方法。利用直径为100mm的分离式Hopkinson压杆径向冲击巴西圆盘和平台巴西圆盘试样,测试了大理岩在高应变率加载下的动态力学性能。应力波加载下动态劈裂拉伸圆盘在试样中心产生了约45/s的拉伸应变率。分析了实验的有效性并考虑了试样两个端面应力波波形差异的影响以提高实验结果的精度。结果表明准静态下的公式可适用于动态劈裂拉伸实验;大理岩的动态拉伸强度及弹性模量比静态时有明显的增加。 相似文献
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动态裂纹扩展中的分形效应 总被引:20,自引:0,他引:20
假设裂纹顶端沿着分形轨迹运动,建立了裂纹扩展的分形弯折(kinking)模型来描述裂纹的动态扩展。根据这个模型,我们推导了分形裂纹扩展对劝态应力强度和裂纹速度的影响.动态应力强度因子与表观应力强度因子之比K(l(t),V)/K(L(t),O)是表观裂纹速度V_O,材料微结构参数(d/Δa),分维D和裂纹扩展路径的弯折角θ的函数。本文研究结果表明:在分形裂纹扩展中,表观(或量测)的裂纹速度V_O很难接近Rayleigh波速C_r.动态断裂实验中V_O明显低于C_r的原因可能是分形裂纹扩展效应所致。材料的微结构,裂纹扩展路径的分维和弯折角均很强地影响动态应力强度因子和裂纹扩展速度。 相似文献
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分形(fractal)几何与岩石断裂 总被引:12,自引:0,他引:12
岩石断口的不规则性可以统计地认为具有自相似性,由此本文应用新几何——分形(fractal) 几何来描述这种不规则性。建立了穿晶以及沿晶界和穿晶相偶合的微观断裂fractal 模型,用电镜和光学显微镜观察了大量岩石断口的 fractal 特征,得到了 fractal 维数与岩石宏观断裂力学量之间的初步对应关系。 相似文献
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不同温度热处理后砂岩三点弯曲的断裂特性 总被引:5,自引:0,他引:5
通过三点弯曲试验研究了不同温度影响下小尺度砂岩试件的断裂特性,证实温度的影响是明显的.125℃是个临界温度点,此时不仅砂岩的平均断裂韧性达到最大值,而且这时砂岩的裂纹扩展模式也发生了根本性的变化,即低温(低于125℃)热处理后砂岩的断裂以沿颗粒断裂机制为主;而高温(大于125℃)热处理后的砂岩的断裂以破断颗粒和沿颗粒的混合断裂机制为主.在100℃-150℃的温度范围内,砂岩的力学特性变得不稳定,这可能是由于粘土物质内部部分吸附水及层间水的蒸发使得粘土物质孔隙结构发生了变化及力学行为变得不稳定所造成的.从125℃到600℃,砂岩的断裂韧性整体有下降趋势,有约50%的降幅,这不仅与温度影响了粘土物质与矿物的胶结情况有关,也与高温处理后砂岩表面出现的热开裂有关,还与因矿物颗粒及粘土物质的热学性质差异导致冷却后存在的残余应力相关. 相似文献