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71.
双向定向凝固稀土超磁致伸缩材料的制备 总被引:2,自引:1,他引:1
采用电弧熔炼-定向凝固法,得到了具有穿晶形态的双向(径向和轴向)定向晶磁致伸缩材料,其饱和磁致伸缩系数达1113ppm,当预压力为29.7Mpa时,饱和磁致伸缩系数达1481ppm。本工艺方法的特点是设备简单,工艺方便易行。文中对双向定向晶的组织结构和磁致伸缩机制着重进行了讨论。 相似文献
72.
树脂基稀土-铁系超磁致伸缩复合材料的制备与压应力效应研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用粉末粘结-磁场成型法制备了树脂基稀土-铁系超磁致伸缩复合材料(Giant magnetostrictive particle composite,GMPC),并对样品在不同压应力下的磁致伸缩系数进行了测量,当样品中的TeDyFe合金颗粒尺寸为0~200μm、质量分数为90%时,其磁致伸缩系数于外加磁场达到266 kA.m-1时即已趋近饱和,饱和磁致伸缩系数达623×10-6;当施加在样品纵向方向上的预压应力为5 MPa时,此时样品的饱和磁致伸缩系数最高,为662×10-6,比未加预压应力时样品的饱和磁致伸缩系数高39×10-6,表明所制得的实验样品具有一定的压应力效应,并且压应力效应在较低压力下起积极作用,在较大压力下则产生消极作用。 相似文献
73.
通过浸渍干湿循环加速腐蚀试验,采用失重法测量年蚀率,电化学方法测试极化电阻和阳极极化曲线.研究了不同稀土含量的10PCuRE耐候钢与A3钢的耐候性能,并加以分析.结果表明:10PCuRE耐候钢性能明显优于A3钢.耐候钢和A3钢经室内加速腐蚀后表面呈不同状态.耐候钢表面生成均匀美观的黄褐色锈层,显微镜下可观察到细小的球状氧化物颗粒均匀分布,而A3钢表面锈层粗糙有瘤状氧化物突起,锈层呈黑色与黄褐色不规则分布.比较样品的腐蚀率等参数可知,在较纯净的钢中含有一定量的稀土即可大大提高耐候钢的耐蚀性能. 相似文献
74.
75.
二次加工柴油中烯烃的分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用溴价电子轰击质谱、核磁共报氢谱以及溴加成/场电离质谱等综合分析二次加工柴油中的燃烃。 相似文献
76.
77.
圆锥曲线焦点弦与相应准线的关系 总被引:1,自引:1,他引:0
文[1] 探讨了抛物线焦点弦与其准线之间的性质,耐人寻味.笔者经过探究,圆锥曲线焦点弦与焦点相应准线存在如下一些性质.…… 相似文献
78.
79.
吸附相反应过程中, 吸附层是反应的场所, 吸附质在吸附层和本体溶液中的分配对吸附层中的反应和粒子的形成、生长过程有重大影响. 通过定义相间分配比的概念, 研究了不同吸附质种类、不同温度和水量条件下吸附质相间分配比的变化规律. 采用XRD和TEM等手段考察了不同条件下制备所得样品的粒子大小、形貌等, 并与相间分配比的变化趋势相比较, 得到了相间分配比对粒径的调控规律. 研究发现不同吸附质在相间分配比上存在的差异导致了晶粒粒径的变化, Cu(OAc)2的相间分配比大于NaOH的相间分配比, 因此以Cu(OAc)2为吸附质制备得到的CuO粒子较小. 同时在常温(0~40 ℃)和低水量条件下时, 相间分配比的变化也是导致粒径变化的主要因素, 温度升高和水量增加均导致相间分配比变大进而导致粒径变小. 相似文献
80.
为研究碳化硼陶瓷的抗侵彻性能,开展了?12.7 mm钢球侵彻碳化硼陶瓷及复合靶板、12.7 mm长杆弹侵彻超高分子量聚乙烯纤维(UHMWPE)约束碳化硼陶瓷复合靶板实验,讨论了碳化硼陶瓷的破坏模式,研究了约束方式对碳化硼陶瓷抗侵彻性能的影响。结果表明:在钛合金/UHMWPE背板约束作用下,弹丸与陶瓷的相互作用时间更长,产生更细的陶瓷粉末,大尺寸碎片含量减少,吸收的能量更多,陶瓷的抗侵彻性能进一步提高;背板在弹体和陶瓷锥的共同冲击下,造成钛合金的花瓣形卷边破坏,UHMWPE层合板伴随着较大范围的层间分层,形成"X"形隆起现象;采用纤维约束陶瓷,使碳化硼陶瓷板在子弹侵彻时能够保持完整,增强了对弹体的磨蚀作用,提高了抗弹性能,具有一定的抗多次打击能力。通过分析碳化硼陶瓷复合装甲的抗侵彻机理,为今后复合装甲的优化设计提供了参考依据。 相似文献