复合载荷下圆薄板的大挠度问题

本文引入载荷分布函数使复合载荷依单参数变化,并选取平均挠角作为单一的位移摄动参数,给出了在均布载荷和中心集中力联合作用下边缘固定夹紧的圆薄板大挠度问题的摄动解,并讨论了中心点挠度为零的特殊情况.     

用数值积分的初参数法解波纹管

本文把波纹管的边值问题化为初值问题,根据B.B.Новожилов的环壳方程[8].用S.Gill方法[10],求出半圆弧波纹管的数值解.计算了在轴向力和内压作用下的变形和应力分布,其结果和钱伟长教授的一般解完全一致.本文提出的外推公式可以显著地提高离散化方法的计算精度.文后附有WANG 2200VS计算机上BASIC语言的源程序.     

关于“轴对称圆环壳的一般解”一文的讨论

关于1980年第3期《轴对称圆环壳的一般解》一文中齐次解的衰减指数λ,想指出一点:λ有无穷多个根,其一般形式是λ=±[(β+iγ)+mi),m=0,±1,±2……在文中(2.3)式里C_n有非零解的充分必要条件是其无穷阶的系数行列式Δ(λ)=0.     

旋转壳在子午面内整体弯曲的几何非线性摄动有限元肖及在波纹管计算中的应用（Ⅰ）

为切实有效地计算波纹管，建立了旋转壳在子午面内整体弯曲几何非线性问题的摄动有限元法。以结构环向应变的均方根为摄动小参数，将有限元节点位移列式和节点力列式直接展开。通过摄动小参数将非线性有限元的载荷分级和迭代过程有机地统一起来，即载荷的分级是有约束的，每一级载荷增量和所对应的位移增量之间的关系是已知的，每一级的计算一步到位。为叙述方便并具实用性，将旋转壳用截锥壳单元进行离散。位移分量和载荷分量沿环向按Fourier级数展开，沿子午线用多项式插值，端面弯矩和横向力化成载荷分量离散到节点上。采用Sanders中小转角非线性几何方程和各向同性广义Hooke定律，对多层材料叠合而成的旋转壳按各层薄膜应变、弯曲应变、扭转应变相等的原则进行处理，该方法能方便有效地计算单层和多层波纹管整体纯弯曲、横向弯曲的几何非线性问题。并为有限元处理非线性问题提供了一条新途径。     

非线性复合材料的一种杂交应力有限单元方法

建立了非线性复合材料模型的杂交应力有限元方法,并在材料主坐标系下提出直接方法计算单元非线性应力场,然后由此计算单元切线刚度矩阵和剩余载荷并转换到整体坐标系下,利用Newton-Raphson方法进行结构的位移迭代。在Hahn-Tsai非线性复合材料杂交元分析中,由位移和应力方程所导出求解单元非线性应力场的简单迭代法是条件收敛的,对较大载荷当迭代位移增加到一定程度以后无法得到应力收敛解。但是,利用本文提出的直接法由于完全避免了非线性应力场迭代,不仅很好地解决了这一问题,而且极大地提高了计算效率。数值算例说明该方法是确实有效的。     

用经典力学和量子力学研究羟基植物油脂肪酸的抗磨规律

基于生成酯的特征吸收峰νc-o-c^αs的波数位移，用红外光谱理论分析了羟基酸生成聚酯的立体构型和聚酯膜的强度。用经典力学和量子力学模型分别导出了羟基植物油脂肪酸的抗磨性顺序规律与振动吸收峰位置的内在联系，合理解释了νc-o-c^αs从小到大的顺序与羟基酸的抗磨性从好到差的顺序的一致性，即13、14-二羟基廿二酸＞13(14)-—羟基廿二酸＝9、10-二羟基十八酸＞9、10、12-三羟基十八酸＞9(10)-—羟基十八酸。13、14-二羟基廿二酸形成网状聚酯膜，9(10)-—羟基十八酸形成线状聚酯膜。     

DEFORMATION RIGIDITY OF ASSUMED STRESS MODES IN HYBRID ELEMENTS

The new methods to determine the zero-energy deformation modes in the hybrid elements and the zero-energy stress modes in their assumed stress fields are presented by the natural deformation modes of the elements. And the formula of the additional element deformation rigidity due to additional mode into the assumed stress field is derived. Based on, it is concluded in theory that the zero-energy stress mode cannot suppress the zero-energy deformation modes but increase the extra rigidity to the nonzero-energy deformation modes of the element instead. So they should not be employed to assume the stress field. In addition, the parasitic stress modes will produce the spurious parasitic energy and result the element behaving over rigidity. Thus, they should not be used into the assumed stress field even though they can suppress the zero-energy deformation modes of the element. The numerical examples show the performance of the elements including the zero-energy stress modes or the parasitic stress modes.     

General solution for u-shaped bellows overall-bending problems

ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎＵ＿ｓｈａｐｅｄｂｅｌｌｏｗｓ,ａｎｅｌａｓｔｉｃｅｌｅｍｅｎｔ,ｓｈｏｗｎｉｎＦｉｇ .1 ,ｉｓｕｓｅｄｉｎｍａｎｙｗａｙｓａｎｄｉｎｇｅｎｅｒａｌｓｕｂｊｅｃｔｔｏｐｒｅｓｓｕｒｅ ,ａｘｉａｌｆｏｒｃｅ ,ｌａｔｅｒａｌｆｏｒｃｅｓａｎｄｍｏｍｅｎｔｓ.Ｉｎｒｅｓｅａｒｃｈ ,ｉｔｉｓｕｓｕａｌｌｙｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄｉｎｔｏｒｉｎｇｓｈｅｌｌｓａｎｄｒｉｎｇｐｌａｔｅｓ.ＴｈｅａｘｉｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｐｒｏｂｌｅｍｓｏｆＵ＿ｓｈａｐｅｄｂｅｌｌｏｗｓｈａｖｅｂｅｅｎｄｅｅ…     

THREE DIMENSIONAL STRESS ANALYSIS OF SYMMETRIC COMPOSITE LAMINATES UNDER UNIAXIAL EXTENSION AND IN－PLANE PURE SHEAR

ＴＨＲＥＥＤＩＭＥＮＳＩＯＮＡＬＳＴＲＥＳＳＡＮＡＬＹＳＩＳＯＦＳＹＭＭＥＴＲＩＣＣＯＭＰＯＳＩＴＥＬＡＭＩＮＡＴＥＳＵＮＤＥＲＵＮＩＡＸＩＡＬＥＸＴＥＮＳＩＯＮＡＮＤＩＮ－ＰＬＡＮＥＰＵＲＥＳＨＥＡＲＣｈｉｃｎｗｅｉ－ｚａｎｇ（钱伟长）,Ｈｕａｎｇ...     

杂交能变分原理及层合板三维理论的基础——分析复合材料层间应力的新方法

本文讨论了复合材料层合板层间界面处应力和应变的间断性问题,并提出了复合材料层合板的三维理论.本文还以在层合板中全局连续的变量为基础,提出了与传统的势能和余能不同的一种新的弹性能.并得到与复合材料三维理论相应的变分原理.本文得到的三维层合板理论和杂交能变分原理,可以作为校核层合板二维经典理论和确定自由边界附近层间应力的理论基础.