水平矩形槽道表面的沸腾传热

强化沸腾传热的加工表面力求性能优异,制造方便,易于推广使用。槽道表面满足这样的要求。鉴于以往的研究甚少,本文对水平矩形槽道表面的池沸腾传热进行了实验研究,探求几何因素的影响,整理出传热准则方程,寻求最佳槽道尺寸,并对强化机理作了初步的探索。 一、槽道表面的沸腾传热分析 同平表面沸腾一样,槽道表面的沸腾传热仍可分为自然对流,泡底微层液膜蒸发及汽、液交换传热等传输方式。因为汽泡受到槽壁的挤压只能紧贴壁面生长,而且沿槽道长     

局部内热源和外部加热同时作用时部分开口空腔内自然对流的数值研究

具有内热源的空腔内的自然对流广泛地存在于核反应堆设计,建筑物火灾及电子器件冷却等领域,近年来已受到研究者的重视。文献[1,2]对均匀分布内热源和外部加热引起的封闭空腔内的自然对流进行了数值分析与试验。作者曾对局部内热源和外部加热同时作用引起的封闭空腔内的层流自然对流进行了系统的研究,并对单独由外部加热时部分开口空腔内的自然对流进行了数值计算。 本文则首次研究单个局部内热源和外部     

R134a过热蒸汽在三维内微肋管内的凝结换热特性

本文对三维内微肋管内进口区段R134a过热蒸汽的凝结换热过程进行了实验研究。结果表明;微肋管内过热蒸汽过热度降低的速率明显高于光管,且主要受质量流率和管望过冷度的影响.本文得到的过热蒸汽凝结换热计算式与实验的偏差在±15％以内。     

水平三维肋管管外凝结换热实验与分析(I实验研究)

本文对不同饱和蒸汽温度下R11在水平Thermoexcel-C管的管外凝结换热性能进行了实验研究。实验结果表明:随着饱和蒸汽温度的提高,C管的凝结换热系数下降。C管凝结换热强化的主要机理在于孤立三维齿结构增大了表面张力减薄凝结表面液膜厚度的作用,而C管凝液淹没区小于相同肋间距的低肋管,且在淹没区内的凝结换热大于低肋管。     

CFBC旋风分离器气固两相流数值模拟与优化

气相利用Euler坐标系下的K-ε／RNG双方程湍流模型,颗粒相采用拉格朗日坐标系下的随机轨道模型,考虑双向耦合,对CFBC旋风分离器中较高浓度气固两相流动进行数值模拟,结果表明:采用入口加速段将气固两相流加速到合适的速度,对提高分离效率有重要作用。排气管向产生离体涡旋区方向偏移适当距离,有助于减少涡旋区,改善流场, 减少阻力。虽然收缩锥体有利于形成向上旋流,但对颗粒捕获也有不利的一面。     

垂直窄缝流道内过冷沸腾时的汽泡行为

通过高速摄像可视化研究发现,在p=1.3～2MPa时,F-12质初始汽泡在壁面以小于0.1m/s的低速滑动中生长。热流密度和断面平均过冷度等参数对初始汽泡影响较大,热流密度越高,沸腾越早发生;小汽泡(d=0.01～0.07mm)运动速度在0.1～0.2 m/s左右,而较大(d=0.1～0.3 mm)汽泡的运动速度在0.25～0.7m/s左右。较大汽泡聚合小汽泡的过程是汽泡从小汽泡生长为大汽泡乃至于汽层的主要形式。     

渐扩切向槽式低压旋流喷流场数值模拟

提出有渐扩切向槽式旋流雾化喷嘴的三维流动数学模型,并采用κ-ε/RNG模型,应用SIMPLE方法数值模拟了在切向槽不同渐扩角度θ时喷嘴内流场特性.结果表明:渐扩切向槽偏转角θ对其流场特性影响较大,偏转角θ为负值时,喷嘴出口处回流较大,θ为较大的正值,喷嘴内流体流动越易形成实心的锥体,但其能量损失增加较大,当偏转角θ=5.8°可实现喷嘴出口处无回流,且流动损失较小,雾化角也比较大.     

带肋热管换热器用于燃煤锅炉的防堵灰与抗腐蚀性能

一、前言 热管换热器的优越性已为国内外公认,并广泛用于以油或气为燃料的炉子上作排烟余热回收装置,用于燃煤炉成功的报道却不多见,而我国工业以燃煤为主,余热资源丰富。对于热管换热器用于燃煤炉普遍存在堵灰和腐蚀的疑虑,严重影响其推广应用。文献[3]曾提出类似于热管换热器的沸腾式中间载热体空气预热器,目的是减轻腐蚀与积     

湍流自然对流与表面辐射相互耦合的开口空腔中的流动与传热

用数值方法分析了开口空腔中的湍流自然对流与表面辐射相互耦合的复杂传热。结果表明,不论过热度θ_o值大小如何,只要壁面发射率ε,不是太小,辐射换热在复合换热中所占的份额均是不可忽略的。