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121.
123.
传统的正交异性钢桥面板疲劳损伤评估常采用确定性和可靠性分析方法,忽略了疲劳裂纹扩展的随机性影响,针对这一问题,提出钢桥面板细节疲劳随机扩展分析方法。本文以南溪长江大桥为工程背景,基于长期车辆荷载监测数据,建立了车辆荷载非齐次复合Poisson过程模型。建立钢桥面板有限元模型,采用瞬态分析方法将随机车辆荷载转化成细节疲劳应力,基于线弹性断裂力学理论推导U肋-顶板焊接细节疲劳裂纹扩展时变微分方程,实现宏观关系式疲劳应力幅次数-疲劳损伤至微观表达式应力时间序列-疲劳损伤转换,讨论了车载次序及超载对疲劳裂纹扩展的影响。研究结果表明,非齐次复合泊松过程模型能够较好描述随机车流运营状态,车辆荷载的次序对疲劳裂纹扩展速率的影响不可忽略,重车排序靠前时能够促使疲劳裂纹扩展增速,南溪长江大桥细节点的车辆超载迟滞效应修正系数取值0.804。 相似文献
124.
为研究钢桁腹混凝土组合箱梁中PBL(Perfobond Leiste)节点的初始平动刚度及其影响因素,首先基于组件法,运用卡氏第二定理推导出考虑了开孔钢板与混凝土间的界面剪切力和混凝土榫贡献的PBL节点的初始平动刚度表达式,其次以某工程实例为背景,结合有限元模型验证所推公式的合理性;在此基础上分析了混凝土强度、腹杆直径、腹杆壁厚、开孔钢板开孔孔径和开孔钢板厚度等构造参数对初始平动刚度的影响,并利用正交分析法对以上5个参数进行优化组合。研究结果表明,本文方法计算的PBL节点初始平动刚度结果与有限元计算结果间的误差在8.0%以内;相较运用解三角形计算腹杆平动位移的方法,采用卡氏第二定理不仅可以简化计算,还可以减小解三角形过程中因多次计算变形带来的误差累积;腹杆刚度对PBL节点整体平动刚度的贡献最大,可达到82.5%;保持原设中的混凝土强度不变,将腹杆直径增加20 mm,将钢腹杆壁厚增加4 mm,将开孔钢板开孔孔径增加4 mm,将开孔钢板厚度增加4 mm,可以将PBL节点理论初始平动刚度提高约25.7%。 相似文献
125.
为研究高硬度钢板抗不同着角钨球的侵彻性能及破坏模式,通过弹道枪进行了?8 mm、?11 mm钨合金球形破片以0°、20°、40°着角撞击厚度为6 mm、8 mm的高硬度钢板试验,得到了极限贯穿速度v50;分析了钨球轴向径向变形及靶板失效模式与撞击速度的关系,发现高硬度钢板失效模式主要为压缩开坑破坏和沿厚度方向剪切破坏。采用有限元方法对试验进行了模拟,验证了数值模型及参数的合理性,并运用数值模拟方法研究了撞击着角对靶板吸能模式影响,结合试验数据,修正已有极限贯穿速度计算公式。结果表明:随侵彻着角增大,极限贯穿速度提高,且着角越大,极限贯穿速度增长越快;随着角增大,靶板吸能模式逐渐由压缩开坑向剪切冲塞过渡,且着角大于50°时,剪切冲塞耗能将超过压缩开坑耗能;修正后极限贯穿速度计算公式适用范围更广、精度更高,具有较好工程应用价值。 相似文献
126.
127.
This paper deals with the discontinuous Galerkin (DG) methods for delay differential equations.By an orthogonal analysis in each element,the superconvergence re... 相似文献
128.
129.
图中具有某种性质的子图 总被引:1,自引:0,他引:1
汪长平 《高校应用数学学报(A辑)》1999,14(4):485-488
设g和f是定义在图G的顶点集合V(G)上的整数值函数且对每个x∈V(G)都有0≤g(x)≤f(x)且g(x)和f(x)为偶数。本文证明了:若G是一个(mg+k-1,mf-k+1)-图,1≤k≤m,H是G中一个给定的有k条边的子图,则G存在一个子图R使得R有一个(g,f)-因子分解与H正交。 相似文献
130.
Si团簇的结构特性研究 总被引:3,自引:3,他引:0
孙厚谦 《原子与分子物理学报》2004,21(3):399-405
采用由 M.Menon等人的非正交紧束缚模型,结合遗传算法和分子动力学方法,对n=2~20的中小尺寸Si团簇的结构进行了优化,计算了束缚能Eb、平均配位数CN,团簇的裂化能Efrag,总能的二阶差分Δ2E,最高占据分子轨道(HOMO)和最低未占据分子轨道(LUMO)的能隙Eg, 结合Mullikon集居数分析研究了电子特性,得出了随着团簇尺寸的增加,团簇的构型发生了近球形-长椭球形-近球形的转变、n=4,7,10等团簇具有较强稳定性、团簇中原子之间共价键性结合占支配地位等主要结论.所得的主要结论与已有的从头计算和实验结果相一致. 相似文献