水系锌离子二次电池锌负极的研究进展

锌离子二次电池具有优异的充放电性能、高功率密度和能量密度、低成本、高安全性和环境友好的特点,极具发展前景。金属锌,因优异的导电性、低的平衡电势、高的理论比容量和低成本等因素,是水系二次电池中理想的负极材料,然而也存在着枝晶生长、腐蚀和钝化等问题,限制了锌离子二次电池的可逆容量和循环寿命,通过优化调节锌负极的形貌与表面修饰等方法可以提高电池性能。本文综述了水系锌离子二次电池负极材料的研究进展,涵盖了金属锌负极、复合锌负极和锌合金,且展望了锌负极的发展前景。     

基于原位和RNT技术的铜锌合金摩擦磨损性能

采用基于原位全息显微技术和放射性核素技术的摩擦磨损试验装置,在润滑条件下对Cu Zn36/100Cr6配对摩擦体系中Cu Zn36的磨损行为进行了研究.利用装置中的全息显微镜对Cu Zn36磨痕表面微观形貌和粗糙度进行原位分析,利用放射性核素磨损量测量系统精确测量Cu Zn36的实时磨损量;利用扫描电镜对Cu Zn36及100Cr6钢球磨面进行观察和分析,利用X射线光电子能谱分析仪对Cu Zn36磨痕表层的元素化合态进行定量分析.结果表明:在试验法向载荷为1.9~3.0 MPa范围内时,Cu Zn36表现出良好耐磨性,原因是Cu Zn36在试验过程中形成了具有高硬度和自润滑性的Zn O强化层,主要磨损方式为疲劳磨损.在较差磨合试验过程中,磨痕表面耐磨层一直处于"形成-破坏-再形成-再破坏"的动态过程,主要磨损方式为磨粒磨损和黏着磨损.     

催化褪色光度法测定痕量镁（Ⅱ）的研究

在NH3@H2O介质中,以Mg(Ⅱ)作活化剂,Mn(Ⅱ)催化H2O2氧化二甲苯胺兰Ⅱ褪色为指示反应,建立了痕量镁(Ⅱ)的动力学分析方法.本方法的测定范围为0-0.80μgMg2+/25mL,检测限为3.8×10-11g/mLMg2+,应用于锌合金中痕量镁(Ⅱ)的测定,结果满意.     

电感耦合等离子体发射光谱法(ICP-AES)测定铸造锌合金中高含量铝和铜

采用硝酸溶样,电感耦合等离子体发射光谱法(ICP-AES)测定铸造锌合金中高含量的铝和铜。分别用基体匹配法和内标法分析铸造锌合金中铝和铜含量的准确度、精密度和回收率,结果表明基体匹配法在测定铸造锌合金中铝的含量时相对误差小于0.4%,好于内标法,回收率稳定在104%~108%;内标法在测定铸造锌合金中铝和铜时的相对标准偏差在0.2%~0.5%,明显好于基体匹配法,其中内标Sc测定铜时的准确度、精密度和回收率均较高,内标Y测定Al的含量时效果也较好。     

Cl~-对Zn-Co(Fe)合金共沉积中Zn转移电流密度的影响

在氯化物电解液中的Zn-Co, Zn-Fe合金共沉积,存在着由正常共沉积转变成异 常共沉积的Zn的转移电流密度,该值随着Cl~-浓度的增加而增加,当Cl~-浓度高达 4 mol·dm~(-3)以上时,Zn-Fe合金共沉积中已不存在Zn的转移电流密度,为单一 正常共沉积。这是因为Cl~-降低了Co,特别是Fe的析出过电位之故。     

铈地ZZn4—1锌合金性能和微观组织的影响

在ＺＺｎ４－１锌合金中添加微量铈,能使其金属模铸造条件下的抗拉强度及布氏硬度有较在提高,并能有铲地改善其微观组织、细化晶粒。在压铸条件下,添加铈后,能使压铸件微观组织中无认是初生的η相和或共晶相均比没有添加铈的合金细小、弥散、均匀,从而使其力学性能及工艺性能得到提高,成品合格率大幅度增加。     

高强度铸造锌合金在干摩擦条件下摩擦磨损特性之研究

本文在干摩擦条件下对高强度铸造锌合金ZA-12和ZA-27的摩擦磨损特性进行了研究,并以锡青铜ZQSn6-6-3进行了对比试验。结果表明,这3种合金与45~#钢配磨时的摩擦系数相差不大,但前两者的磨损率都比后者的低2～3个数量级,表明高强度铸造锌合金在润滑失效时仍具有良好的拉伤抗力。     

XRF法用合金标样的研制及应用研究：Ⅰ.热镀锌合金分析

研制了一套热镀锌合金标样，并对ＸＲＦ法分析该合金中各元素的数学校正方法进行了研究。编制的相应程序已与仪器接口应用。经生产控制分析及成品分析检验，ＸＲＦ法分析结果与化学分析结果相符，该法更为简便，快速。     

稀土对压铸锌合金相组织及力学性能的影响

通过对压铸锌合金进行变质处理，研究稀土合金对压铸锌合同观组织及性能的影响，结果表明，在压铸锌合金中加入适量的稀土 ，能有效地防止α树枝状晶的长大，优化组织结构，细化晶粒，清除晶粒边界杂质，使压铸锌合金的抗拉强度和工提高１０％以上，同时对稀土合金元素所起的作用进行了分析，为进一步改善压铸锌合金的力学性能和抗晶间腐蚀提供了一条有效途径。     

扫描电镜定量研究Zn-5%Al-0.05%Mg合金的超塑变形机制

用扫描电子显微术研究了微细晶粒的Zn-5%Al-0.05%Mg合金在290℃时于lgσ-igε图中的Ⅱ区或Ⅲ区内拉伸后界面滑动、晶内滑移和扩散蠕变对试样总应变量的分别贡献,获得结果如下:(1)在超塑变形的Ⅱ区内以初始应变速率1.1×10~(-3)S~(-1)拉伸到伸长14%的试样,ε_(bs)/ε_t、ε_(slip)/ε_t和ε_(dIff)/ε_t分别为72.5%、19.8%和7.7%;(2)在非超塑变形的Ⅲ区内以初始应变速率1.1×10~(-1)S~(-1)拉伸到伸长25%的试样,ε_(bs)/ε_t、ε_(slip)/ε_t、和ε_(diff)/ε_t分别为35.8%、48%和16.2%,(3)Zn/Zn晶界的滑动量大于Zn/Al相界的滑动量。