双连通截面柱体Saint-Venant扭转问题

1.基本方程和边界条件在任意正交曲线坐标系α～β中,确定应力函数ψ的偏微分方程和边界条件是△ψ=1/(h_αh_β)[(?)/((?)α)((h_β)/(h_α) (?)/((?)α)) (?)/((?)β)(h_α/h_β(?)/(?)β]=-2 (1)式中h_α和h_β为坐标系α～β的Lamé系数.应力τ~*=τ/(Gθ)=-(?)/((?)n) (2)式中:τ——应力,G——剪切弹性模量,θ——单位长度扭转角,(?)——应力线ψ=const 的法线矢量.边界条件:沿封闭的外边界周线S(图1),应力函数值     

Performance modeling and analysis of blood flow in elastic arteries

Nomenclature　　τ　　wallshearstressγshearrateτy yieldstressηc Cassonviscosityktheconsistencyindexnnon_Newtonianindexτp shearstressofthepthelementωangularvelocityRvessel’sradiusCwavespeedM　　magneticparameter (Hartmannnumber)u,w　velocitycomponentinther_andz_directions,respectivelyP　　pressureα　　unsteadinessparameter k , R meanparametersTp relaxationtimeofthepthelementρ densityIntroductionTheimportancetoatherogenesisofarterialflowphenomenasuchasflowseparation ,recirculationands…     

“论两种不同正交异性楔弹性接触”中应力奇异性

一般楔形体受面力作用时,其应力及位移有时会变为无限大。本文继续[1]的工作,分析均匀正交异性楔和两种不同正交异性复合楔的应力奇异性问题。由于假定了G_(rθ)=((E_rE_θ)/(1/2))/(2(1+(μ_(rθ)μ_(θr))/(1/2)),可用解析法得到应力奇异阶次为γ~(-s)型。对于均匀正交异性楔s只与材料弹性模量比值平方根kl=(E_θ/E_r)/(1/2)有关;对于正交异性复合楔,当k＇=k＇＇,s与复合楔中材料剪切模量比值e(=G_(rθ)~＇/G_(rθ)~＇＇)是无关的。     

源像法在平板弯曲边界元法中的应用

本文应用源像法推导了平板弯曲问题基本解的三种新的形式,它们为: W~*=1/(16πD)(γ_3~2ln((γ_4~2)/(γ_3~2))-γ_1~2ln((γ_2~2)/(γ_1~2))(1) W~*=1/(16πD)(γ_1~2lnγ_1~2-γ_2~2lnγ_2~2-γ_3~2lnγ_3~2 γ_4~2lnγ_4~2)(2) (3)式中γ_1~2=(x-ξ)~2 (y-η)~2 γ_2~2=(x ξ)~2 (y-η)~2 γ_3~2=(x-ξ)~2 (y η)~2 γ_4~2=(x ξ)~2 (y η)~2 γ_i~2=(x-γcos(α (2π(i-1))/n))~2 (y-γsin(α十(2π(i-1)/n))~2 γ_i~2=(x-γcos((2πi)/n-α))~2 (y-γsin((2πi)/n-α))~2n为整数式(1)相当于1/4无限板的解,其中一边固定,一边铰接; 式(2)也相当于1/4无限板的解,其中两边都为铰接; 式(3)相当于扇形无限板的解,其中两个直线边都为铰接。应用上述形式基本解很多情况下板的部分边界条件将自动满足。它将大大降低边界元方程式数目,缩短计算时间,减少数值误差。文中附有计算例子,结果与解析解极为符合。     

BIFURCATION IN A TWO-DIMENSIONAL NEURAL NETWORK MODEL WITH DELAY

IntroductionForunderstandingthedynamicsofneuralnetworks ,thepropertiesofstabilityandbifurcationinasimplifiednon_self_connectionneuralnetwork u1(t) =-μ1u1(t) aF(u2 (t-τ2 ) ) , u2 (t) =-μ2 u2 (t) bG(u1(t-τ1) ) ( 1 )hasbeenstudied .Forexample ,inRef.[1 ]ChenandWustudiedtheexistenceoftheslowlyoscillatingperiodicsolutionbyusingthemethodofdiscreteLiapunovfunction .InRef.[2 ]thesumoftimedelaysτ=τ1 τ2 beingregardedasabifurcationparameter,theexistenceoflocalHopfbifurcationandthepropertiesof…     

关于混凝土徐变理论

我们进行的徐变试验研究表明,混凝土流变性质可用Burgers模型描述,一般情况下徐变度φ(t,τ)和弹性变形A(τ)的解析式可分别采用     

国外农田蒸散理论计算方法

符号表为了节省篇幅,凡常用符号及文中给出直接或间接解释的符号均不列出c_(ij) 变形速度,即θu_j/θx_j+θu_j/θx_j m 近地层雾的蒸发凝结速度r_p 属性“p”的超体阻力,即r_p=r_(ap)-r_(am) “t”是标,突出农田(植被)有关特性U* 摩擦速度,即u*=√τ/ρT* 摩擦温度,即T*=-H/ρC_pu* q* 摩擦湿度,即q*=-Eλ/ρu* Ψ_(A,R,L,S) 分别表示空气、根组织、叶组织和土壤水势一、引言蒸发作为一种与日常生活密切相关的物理现象,很早就为人们所注意,蒸发量的确定,在气候、水文、农业、水利工程等领域,均占有重要地位,早在1687年,英国的Halley(见Montcith 1981)就曾加热盛水器皿,模拟地中海温度,以推估地中海蒸发量,到本世纪      

钢管混凝土K型相贯节点试验研究与数值模拟

从钢管混凝土格构式风电塔架原型中取出节点模型,对5个K型焊接相贯节点进行了试验研究和理论分析,研究了不同几何参数条件下节点的破坏过程和特征、荷载-变形关系和承载能力等。建立了有限元模型,分析了各研究参数对节点破坏形态和极限承载力的影响规律,得到了节点失效机制的判别参数与准则。试验结果表明:圆钢管混凝土K型相贯节点在丧失承载力前弦杆的宏观变形特征不明显,腹杆失效是主要破坏形态;与空心圆钢管相贯节点相比,刚度大大增加,相贯线周围应力集中程度也降低。有限元分析结果表明:圆钢管混凝土K型相贯节点的控制破坏形态包括腹杆失效和弦杆冲剪破坏,控制破坏类型的关键指标是腹杆与弦杆的壁厚比τ和夹角θ。为避免钢管混凝土格构式风电塔架出现节点失效,须限制参数τ、θ的取值。本文建议τ≤1,θ≤45°。     

基于最小均方算法的半球谐振子特征参数辨识方法

作为半球谐振陀螺的核心元件,半球谐振子的加工水平直接决定了陀螺的性能优劣。然而,目前尚缺乏有效方法来对半球谐振子的性能进行量化评估。针对这一问题,提出一种利用最小均方(LMS)算法来对半球谐振子的刚度各向异性Δω、刚度失准角θ_ω、阻尼各向异性Δ(1/τ)和阻尼失准角θ_τ这四种特征参数进行辨识的方法。首先,根据非理想谐振子的正交误差方程,在外界恒定转速Ω的激励下,获得仅包含Δω和θ_ω信息的陀螺正交分量q的数据集;其次,根据非理想谐振子的驻波方位角误差方程,在外界恒定转速Ω的激励下,获得仅包含Δ(1/τ)和θ_τ信息的驻波方位角θ的数据集;然后,根据正交误差方程和驻波方位角误差方程构建基于LMS算法的特征参数辨识模型;最后,利用Simulink程序仿真验证所提出辨识方法的有效性。仿真结果表明:半球谐振子的四个特征参数全部在8s以内完成辨识,并且全部收敛于参数的设定值。该方法不仅可以实现对半球谐振子的加工水平进行量化评估,而且可以为半球谐振陀螺的误差分析与补偿提供理论依据。     

平面塑性变形时极坐标下特征线场的一个一般公式

本文讨论平面塑性变形时圆弧周边附近的特征线场,得出一个一般公式,即(?)并用这一公式求得几种情况的特征线场。基本关系式:取极座标为r、(?),这时平衡方程为: 塑性理论已求得如下应力分量: 其中σ为平均应力,(?) k=τ_s,θ为第一族特征线(滑移线) 与x轴的夹角。且θ逆时针转为正,反之为负。把(2)式代入(1)式得:     

广义惯性力的广义非惯性势

相对于惯性系,非惯性系Oxyz 坐标原点O 的加速度和Oxyz 的转动角速度分别α_θ和ω,α_θ=α_θ(t)和ω=ω(t)均为时间t 的巳知函数而与其它因素无关,则对于在Oxyz 中运动的由N 个质点P_i(i=1,     

弹性力学的微小变形角应变的一种求法

本文给出了在微小变形情况下,物体内一点处任意两个方向夹角θ减少量△θ的一种推导方法.进而提供了弹性力学的微小变形角应变的一种求法.所用方法,简明直观,便于掌握.记x=(x_1,x_2,x_3)为空间点的直角坐标.弹性 ...     

关于均匀变形问题的一种解答方法——讨论一个弹性力学习题的解

徐芝纶编《弹性力学》上册(1979)有这样一个习题(见该书习题 S—2):设某一物体发生如下的位移u=a_0 a_1x a_2y a_3zv=b_0 b_1x b_2y b_3zw=c_0 c_1x c_2y c_3z试证明:各个形变分量在物体内为常量(即所谓均匀变形);在变形以后,物体内的平面保持为平面,直线保持为直线,平行面保持平行,平行线保持平行,正平行     

广义惯性力的广义非惯性势

<正> 相对于惯性系,非惯性系Oxyz 坐标原点O 的加速度和Oxyz 的转动角速度分别α_θ和ω,α_θ=α_θ(t)和ω=ω(t)均为时间t 的巳知函数而与其它因素无关,则对于在Oxyz 中运动的由N 个质点P_i(i=1,     

固定边矩形弹性薄板卡门大挠度与大振幅方程组的逼近解

1.大挠度问题图1所示的固定边矩形弹性薄板,其大挠度问题由下列卡门方程组定义:按文献考虑以下边界条件:当x=0及x=a 时:W=0(无挠度);((?)W)/((?)x)=0(无转角) (4)((?)~3φ)/((?)x~3) (2 μ)((?)~3φ)/((?)x(?)y~2)=0 (沿板边无法向位移) (5)((?)~2φ)/((?)x(?)y)=0 (没有阻止沿板边切向位移的力) (6)当y=0及y=b 时也有相同意义的边界条件如下:     

ON THE FREE ENERGY AND VARIATIONAL THEOREN OF ELASTIC PROBLEM IN THERMAL SHOCK

In some investigations on variational principle for cou-pled thermoelastic problems,the free energy φ(e_(ij),θ) ,Wherethe state variables are elastic strain e_(ij) and temperatureincrement θ,is expressed asφ(e_(ij),θ)=λ/2e_(kk)e(ij) μe_(ki)e_(kj)-γe_(kk)θ-c/2ρθ~2/T_o (0.1)This expression is employed only under the condition of|θ|≤T_o (absolute temperature of reference)But the value of temperature increment is great, evengreater than T_o in thermal shock. And the material pro-perties (λ,μ,γ,c,etc.) will not remain constant,theyvary with θ.The expression of free energy for this con-dition is derived in this paper. Equation (0.1) is itsspecial case.Euler’s equations Will be nonlinear While this expres-sion of free energy has been introduced into variationaltheorem. In order to linearise, the time interval of ther-mal shock is divided into a number of time elements △t_k(△t_k=t_k-t_(k-1),k=1,2,…,n),Which are so small that the tempera-ture increment θ_k within it is very small,too.Thus,t     

截顶旋转薄壳轴对称高频自由振动的奇异摄动解

1.引言及基本方程组采用Sanders薄壳理论。旋转薄壳轴对称自由振动的基本方程是(L+∈~4N)U=-(1-v~2)ΩU (1)式中,无矩和弯矩算子分别是     

关于均匀变形问题的一种解答方法——讨论一个弹性力学习题的解

徐芝纶编《弹性力学》上册(1979)有这样一个习题(见该书习题 S-2):设某一物体发生如下的位移u=a_0+a_1x+a_2y+a_3zv=b_0+b_1x+b_2y+b_3zw=c_0+c_1x+c_2y+c_3z试证明:各个形变分量在物体内为常量(即所谓均匀变形);在变形以后,物体内的平面保持为平面,直线保持为直线,平行面保持平行,平行线保持平行,正平行 ...     

仅在四边中点被支撑的方形板在均布载荷作用下的弯曲

1.挠度表达式和δ-函数的运用弹性薄板弯曲问题的微分方程为((?)~4W)/((?)x~4) 2((?)~4W)/((?)x~2(?)y~2) ((?)~4/W)/((?)y~4)=q/D (1)其中W 是板的挠度,常数q 和D 分别表示载荷强度和板的抗弯刚度.设坐标原点在方形板的中心,x、y 轴分别平行于板边,z 轴向下,每边长为α.根据对称条件,边界条件只需写出半条边(例如x=α/2,0≤y≤α/2)的条件,其形式为     

低碳钢扭转硬化拉伸强度的实验研究

本文提出了关于提高低碳钢硬化强度指标的新方法、是将试样扭转至剪切屈服极限后,按一定梯度增加单位残余塑性扭转角θ_p,卸载后将得到的硬化试样再进行常规拉伸试验,获得扭转拉伸硬化屈服极限σ_(τs)和强度极限σ_(τb),它们超过了常规拉伸硬化的强度指标.