弹性杆在刚性块轴向撞击下的动力屈曲

基于能量关系,应用功率原理对弹性杆在刚性块轴向撞击下的动力屈曲问题进行了讨论。用幂级数解法,理论上给出了该问题的级数解,同时考虑了应力波传播及反射对屈曲的影响。通过理论分析和数值计算,得到了临界速度与冲击质量以及临界时间的关系,给出了发生屈曲时的临界条件。     

点阵材料夹芯悬臂梁在端部承受撞击的动力响应分析

利用非线性有限元软件ABAQUS分析了点阵材料夹芯悬臂梁在端部受刚性质量块撞击时的弹塑性动力响应,考察了刚性块质量和冲击速度变化时对梁端部最大位移的影响.对给定的刚性块质量和速度,考察了芯层的拓扑构型变化时对最大位移的影响,并对刚塑性理论解与有限元计算进行了比较,结果表明:当动载赋予结构的总输出能量与结构的最大弹性能容量之比较大时,两者给出的悬臂梁端部达到最大位移的时间及位移峰值比较接近.     

梁中复合应力波的传播

采用有限差分法讨论了梁中复合应力波的传播．给出了粘塑性悬臂梁当自由端受突加弯矩载荷作用时梁内复合应力波传播的基本图象。指出，在冲击早期响应阶段．截面横向转动惯性效应起着重要作用，是不可忽视的。标志弹塑性边界的塑性效，一开始由自由端向固定端运动，但在反射卸载波的迎面作用下，会出现回退现象。在波动早期阶段，固定端主要处于弹性变形状态。此外，还对弹塑性梁中复合应力波的控制方程进行了必要的讨论。     

端部切向载荷作用下的压杆失稳分析及其应用

细直杆件在压应力作用下会产生横向屈曲即失稳．直杆撞击刚性平面或拉断卸载后将形成压缩波，因承载压缩载荷的长度增加可以引起失稳．冲击速度转换的压应力沿着杆件切线方向，该处弯矩和剪力为零；而众多文献设定的失稳段固支边界条件并不准确．基于精确的杆件变形曲率方程得到端部载荷指向杆件中固定点时的受压失稳条件，得到其极限状态即载荷沿杆端切向作用时失稳长度相当于两端简支的1.5 倍．对于钢丝绳拉断形成的冲击失稳，载荷恒定而长度增加，可以产生高阶屈曲即在侧向出现多次曲折，并基于尼龙-橡胶带的模拟试验给出了定性说明．     

弹塑性梁在轴向应力波下的动态屈曲

本文考虑轴向应力波效应，利用分叉理论研究各种支承半无限长弹塑性梁的动态屈曲问题。在轴向阶梯载荷和脉冲载荷冲击下得到了梁的临界屈曲载荷及初始屈曲模态。其结果与实验现象相一致。同时也为研究结构动态屈曲问题提供了有效途径。     

在轴向应力波传播和反射过程中弹性有限长圆柱壳非对称动态屈曲

本文讨论弹性有限长圆柱壳端部受冲击载荷作用，在轴向应力波传播和反射过程中的非对称动态屈曲问题。通过建立和求解扰动方程得到了动态屈曲的分叉条件，临界载荷和屈曲模态。数值结果表明：当壳壁厚不很薄时，轴对称屈曲临界载荷比非轴对称临界载荷高；反之，轴对称临界载荷会比非对称临界载荷低；由于应力波的反射，临界载荷降低，因而更容易发生屈曲，屈曲模态也有其不同特点。     

泡沫杆撞击刚性壁的动态压溃模型

针对泡沫杆撞击刚性壁的情形建立了2类动态压溃模型:一维冲击波模型和三维细观有限元模 型。以连续介质框架下的应力波理论为基础,并假定了刚性-非线性塑性硬化的加载和刚性卸载的本构关系, 建立了一维冲击波模型,给出了冲击波波后应变与冲击时间的隐式表达式。利用随机Voronoi技术构建了闭 孔泡沫金属结构的三维细观有限元模型,使用ABAQUS/Explicit有限元软件模拟了泡沫材料的动态压溃过 程,并基于最小二乘法计算局部变形梯度和局部应变得到了三维泡沫结构的应变场。通过理论解和数值解的 比较,发现该理论模型能够较好地预测泡沫金属杆撞击刚性壁的力学行为,得到了较为精确的结果。     

轴向冲击载荷作用下直杆弹性动态屈曲的研究

本文利用分叉的概念,从应力波理论出发,把轴向冲击载荷作用下直杆的弹性动态屈曲问题化为特征值问题,从而导出直杆动态屈曲的临界分叉准则。同时,本文对一端固支直杆受轴向冲击时的弹性屈曲问题进行了实验研究,测到的临界屈曲时间和理论预计值基本符合,证实了理论模型的合理性.理论和实验两方面的结果都表明,直杆受轴向冲击载荷作用时的屈曲现象发生在波动过程的前期,因此在处理这类问题时考虑波动效应是必要的。     

楔形杆中弹塑性波的一种渐近展开式

据我们所知,楔形杆中弹塑性波尚未有很好的分析方法。对弹性波有文献[1,2]等,其中文献[1]研究了圆锥壳轴向撞击的波动问题,发现楔形杆是其很好的近似,故后者的研究对圆锥壳具有重要意义。文中采用拉氏变换方法求得两种特殊情况下(波阵面和冲击端附近,的渐近解,而一般情形下的解未能得到。也有人用WKB方法讨论了类似问题,但仅限于波长很短的情形,局限性很大。另外,文献[5]用正则摄动法研究了楔形杆的自振问题。 本文针对楔形杆(和圆锥壳)的特点建议了一种渐近展开式,并求解了弹性波和弹塑性波问题,并与其他一些方法及其结果进行了比较。     

直杆塑性动力屈曲的双特征参数解

在关于轴向弹塑性压缩波下直杆塑性动力屈曲的研究中,将临界应力和屈曲惯性项指数参数作为一对特征参数求解．由动力屈曲发生瞬间的能量转换和守恒准则,导出波阵面上的屈曲变形补充约束条件．失稳控制方程、边界条件、塑性波阵面上的连续条件和补充约束条件构成定量求解两个特征参数和动力屈曲模态的完备条件。     

THE DYNAMIC BUCKLING OF ELASTIC-PLASTIC COLUMN SUBJECTED TO AXIAL IMPACT BY A RIGID BODY

I. INTRODUCTIONSince the 1960s the investigation on the dynamic buckling of elastic-plastic structures under impactload has been a very active subject of study in solid mechanics. In this respect the research advanceswere summarized and reviewed from di?erent aspects by some famous scholars[1??4]. The column is themost important structural element in practical engineering. So the dynamic buckling of the column hasattracted much more attention of many researchers. Lindberg H.E. carried ou…     

DYNAMIC BUCKLING OF ELASTIC-PLASTIC COLUMN IMPACTED BY RIGID BODY

The dynamic buckling of an elastic-plastic column subjected to an axial impact by a rigid body was discussed by using the energy law. The traveling process of elastic-plastic waves under impact action was analyzed by characteristics method. The equation of lateral disturbance used to analyze the problem was developed by taking into account the effect of elastic-plastic stress wave. The power series solution of this problem has been the power series approach. The buckling criterion of this problem was proposed by analyzing the characteristics of the solution. The relationship among critical velocity and impact mass, critical buckling length, hardening modulus was given by using theoretical analysis and numerical computation.     

The bifurcation problem of columns caused by elastic-plastic stress wave propagation

In this paper, the dynamic buckling of an elastic-plastic column is studied. Let its dynamic buckling under step load be reduced to a bifurcation problem caused by the propagation of axial elastic-plastic stress wave. The critical buckling condition is given and the reflection of the elastic-plastic stress wave is taken into consideration. In the end, numerical computation and conclusions are presented and obtained. Foundation item: the National Natural Science Foundation of China (19672038)     

直杆碰撞刚性壁弹塑性动力后屈曲有限元分析

利用显式动力学有限元方法对直杆弹塑性动力后屈曲进行了分析,模拟了直杆轴向碰撞动力屈曲的变形及发展过程。分析中在直杆碰撞端局部临界屈曲长度范围内引入半正弦波形式的初始缺陷,计算结果与文献中的实验数据获得了很好的一致。分析结果表明,随着碰撞过程中所产生的应力波逐渐向前传播,后屈曲变形过程中所呈现的多个半波形式的高阶屈曲模态由初始具有单个半波形式的简单屈曲模态迅速演变而成。分析结果同时也揭示了直杆动力屈曲变形发展的机理,以及轴向应力波和屈曲变形的相互作用规律。     

The asymptotic solution of a dynamic buckling problem in elastic columns

ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎＴｈｅｓｔｒａｉｇｈｔｃｏｌｕｍｎｉｓａｋｉｎｄｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｏｆｔｅｎｕｓｅｄｉｎｅｎｇｉｎｅｒｉｎｇ,ｉｔｓｄｙｎａｍｉｃｂｕｃｋｌｉｎｇｈａｓｂｅｎｐａｉｄｍｕｃｈａｔｅｎｔｉｏｎｔｏｆｏｒ...     

圆柱形薄壳冲击扭转屈曲的实验研究

本文对受冲击扭矩作用下的圆柱形簿壳扭转屈曲进行了实验研究，利用Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ扭杆使圆柱受阶跃扭矩作用，分析所得到的应变－时间曲线，得到了不同几何参数的圆柱壳的冲击临界扭矩Ｍｄｅｒ和屈曲波数ｎ及几条定性结论，同时找出了圆柱壳静力扭转屈曲行为和冲击扭转屈曲行为之间的异同。     

Influence of the connecting condition on the dynamic buckling of longitudinal impact for an elastic rod

The stress wave propagation law and dynamic buckling critical velocity are formulated and solved by considering a general axial connecting boundary for a slender elastic straight rod impacted by a rigid body. The influence of connecting stiffness on the critical velocity is investigated with varied impactor mass and buckling time. The influences of rod length and rod mass on the critical velocity are also discussed. It is found that greater connecting stiffness leads to larger stress amplitude, and further results in lower critical velocity. It is particularly noteworthy that when the connecting stiffness is less than a certain value,dynamic buckling only occurs before stress wave reflects off the connecting end. It is also shown that longer rod with larger slenderness ratio is easier to buckle, and the critical velocity for a larger-mass rod is higher than that for a lighter rod with the same geometry.     

The impact torsional buckling for the rigid plastic cylindrical shell

By using the energy criterion in[3],the impact torsional buckling for the rigid plastic cylindrical shell is studied.The linear dynamic torsional buckling equations for the rigid plastic shell is drived,and the critical impact velocity is given.