各向同性和立方对称物体的高阶弹性系数和物态方程

 本文给出了物态方程可由实验测定的二阶弹性常数（SOEC），三阶弹性常数（TOEC）和四阶弹性常数（FOEC）表述。     

关于岩石三阶弹性常数的超声测量方法

油气储层岩石的三阶弹性常数反映了该岩石的速度应力敏感性,是利用声波测井或地震资料进行原位地应力反演的基本参数。本文阐述了利用声弹性理论在实验室测量岩石三阶弹性常数的原理与方法,并给出了部分实验结果。这些参数将为研究声波在预应力声场中传播规律的提供基础数据,同时也为定量分析利用交叉偶极声波测井评价地应力的精度提供了依据。不同岩石的三阶弹性常数较大差异表明,通过速度各向异性进行应力反演时必须考虑岩石本身非线性的差异。     

用赝势方法计算简单金属的弹性常数

本文利用单参数Heine-Abarenkov模型势及Hubbard-Sham介电函数计算了七种简单金属(Li,Na,K,Rb,Cs,Al和Pb)的二阶与三阶弹性常数,两个可调参数用零温零压下晶体的弹性常数C₄₄与晶格常数的实验值来确定,计算结果与实验值或其他作者的理论计算值符合得比较好,尤其是Al的三阶弹性常数,本文的计算结果比其他作者的计算结果更接近于实验值。 关键词：     

高压下非晶碳的弹性性质

 本文报导了利用10 MHz超声脉冲“回波重合法”，测量非晶碳的声速及其在1 GPa压力以内的变化规律，得到非晶碳的二阶弹性常数（SOEC）、三阶弹性常数（TOCE）及组合的四阶弹性常数（FOEC），从而进一步计算和研究非晶碳的Gruneisen常数γ，德拜温度θ_D，比热以及在高压下的状态变化。     

过渡金属铝化物FeAl和CoAl弹性性质的第一性原理研究

本文通过第一性原理计算(密度泛函理论结合均匀形变方法)得到过渡金属铝化物FeAl和CoAl的二阶和三阶弹性常数,这些弹性常数是通过拟合计算出的能量与应力关系得到的。计算结果和理论数据及实验值符合的很好。接下来本文又研究了FeAl和CoAl在不同压强下的弹性性质。不同压强下的弹性常数Cij,体模量B,剪切模量G,泊松比σ 也成功的得到了。B/G比值和柯西压强 PC 都表明在零压下FeAl和CoAl表现出脆性。在压强小于60GPa的情况下,增大压强可以增强它们的韧性,但它们始终表现为脆性。     

非线性声学概述

本文扼要地介绍了非线性声学中大家关心的内容，包活冲击波的形成过程、声参量阵的兰要特性、非线性参数和三阶弹性常数、空化和声辐射压力、声学中的混饨现象及孤波等问题．     

钛合金（TC-6）二阶和三阶弹性常数

 用脉冲回波重叠法测量了钛合金（TC-6）的二阶、三阶弹性常数。实验中发现dμ/dp<0（p<0.17 GPa）,dμ/dp>0（p>0.17 GPa）。     

关于半导体吸收边附近的三阶非线性光学常数

本文分析了半导体在吸收边附近,由于带间跃迁的饱和效应而产生的三阶非线性光学效应,并给出了InSb中反常大的三阶非线性光学常数。 关键词：     

立方晶体超声物态方程弹性参数的高压测量

 用超声脉冲回波重合技术（PEO），在0.1~500 MPa流体静压力范围，测量了立方晶体Si和Bi₁₂GeO₂₀中沿[100]、[110]和[111]方向传播的纯纵波和切变波自然声速值随压力的变化。根据有限形变理论，由声速与压力关系的实验结果。确定了立方晶体Si和Bi₁₂GeO₂₀超声物态方程的弹性参数（含三阶和四阶弹性常数）。     

固体性能研究中的非线性超声波

有限振幅的超声波在固体中传播时会发生波形畸变,伴随着高次谐波的出现。波形畸变主要来自两个方面:固体中晶格原子之间作用力的非线性以及固体中位错和超声的非线性相互作用。本文评述了这些机制所引起的超声非线性传播特征,高次谐波振幅与固体三阶弹性常数的关系以及超声非线性谐波的测量在固体疲劳效应、微裂缝检测中可能的应用。本文也简述了测量超声非线性畸变的实验方法,指出了超声非线性传播中某些有兴趣的问题。     

固体性能研究中的非线性超声波

有限振幅的超声波在固体中传播时会发生波形畸变,伴随着高次谐波的出现。波形畸变主要来自两个方面:固体中晶格原子之间作用力的非线性以及固体中位错和超声的非线性相互作用。本文评述了这些机制所引起的超声非线性传播特征,高次谐波振幅与固体三阶弹性常数的关系以及超声非线性谐波的测量在固体疲劳效应、微裂缝检测中可能的应用。本文也简述了测量超声非线性畸变的实验方法,指出了超声非线性传播中某些有兴趣的问题。     

具有立方晶系结构的多晶体材料的弹性常数——Y弹性常数

提出了一个新的物理参量“Ｙ弹性常数”,并阐述了其物理含义.并将其应用于具有立方晶系结构的多晶体材料,推导了立方晶系结构的多晶体材料的Ｙ弹性常数,通过算例与具有立方晶系结构的多晶体材料的X射线弹性常数进行了比较.运用这个Ｙ弹性常数进一步推导出的多晶体材料整体的机械弹性常数的表达式与Krner的研究结果完全符合. 关键词： Y弹性常数 立方晶系 多晶体材料     

具有六方晶系结构的多晶体材料弹性常数——Y弹性常数

利用最近提出的新的物理参量——Ｙ弹性常数,将其应用于具有六方晶系结构的多晶体材料.推导了六方晶系结构的多晶体材料之Ｙ弹性常数,通过算例与具有六方晶系结构的多晶体材料之X射线弹性常数进行了比较.运用这个Ｙ弹性常数进一步推导出的多晶体材料整体之机械弹性常数的表达式与Kneer的研究结果中的表达式虽然形式不同,但针对具体材料所计算的结果却完全符合. 关键词： Y弹性常数 六方晶系 多晶体材料     

几何外形和疏密分布对弹簧有效弹性常数的影响

本文首先通过理论推导,建立了计其本身质量的旋转体弹簧所满足的波动方程,运用能量法给出振动弹簧的有效弹性常数。然后导出了弹簧本身质量忽略不计的极限情况下弹簧有效弹性常数的表达式。最后运用泛函极值原理简单讨论了在固定材料以及外形下弹簧圈的疏密如何分布,使弹簧达到最大有效弹性常数的最优化模型。     

YAG：N_d~（3＋）单晶的二阶和三阶弹性常数

我们采用超声“脉冲回波重合法”技术［１］，测定了立方晶体钇铝柘榴石（ＹＡＧ：）的二阶弹性常数，以及它们在静水压和单轴应力条件下，随压力变化，获得了三阶弹性常数．它们分别是：Ｃ１１＝３３４．７８ＧＰａ，Ｃ１２＝１０９．９５ＧＰａ，Ｃ４４＝１１５．２５ＧＰａ，和Ｃ１１１＝－３３７７．６６ＧＰａ，Ｃ１１２＝－８４１．１６Ｇｐａ，Ｃ１２３＝－３２．８６Ｇｐａ，Ｃ１４４＝－３７．６６Ｇｐａ，Ｃ１６６＝－５７９．３８Ｇｐａ，Ｃ４５６＝－１１４．６０Ｇｐａ．根据这些数据，我们还计算了ＹＡＧ：Ｎ＿ｄ￣（３＋）晶体的德拜温度以及Ｇｒｕｎｅｉｓｅｎ参数，以及ＹＡＧ：Ｎ＿ｄ￣（３＋）的状态方程．     

晶体弹性常数的数值计算方法

本文讨论了从实验测得的声速和声衰减值计算晶体弹性常数的方法与计算程序。晶体弹性常数可以利用克利斯托费尔(Christoffel)方程,通过下降法解非线性方程组的方法求得,我们根据这一思想用FORTRAN语言写出了计算程序,并对部分晶系晶体的弹性常数作了计算。利用本文的方法还可以计算晶体的粘滞常数。     

尺寸相关的弹性常数对应变硅纳米线电学性质的影响

从Keating模型出发,基于离散化思想建立了计算单晶硅纳米线弹性常数和杨氏模量的半连续原子晶格力学模型. 从微扰理论和形变势理论出发,采用有限差分方法建立了计算不同晶向应变硅纳米线价带结构的数值模型. 结合上述的两个计算模型,进而应用经典弹道传输模型研究了轴向应力和弹性常数对p型硅纳米线弹道晶体管电学特性的影响. 研究结果表明,硅纳米线的弹性常数和杨氏模量呈现尺寸效应,该结果与分子动力学的模拟结果具有很好的一致性. 同时发现尺寸相关的弹性常数对硅纳米线晶体管输运电流的影响强烈依赖于单轴应力对输运电流的影 关键词： 应变硅纳米线 弹性常数 弹道电流 价带结构模型     

薄板状周期栅格结构中弹性波传播特性研究

相位常数面可以描述特定频率、特定结构中波的传播方向及传播区域.将相位常数面这一分析方法应用于薄板状周期栅格结构中弹性波传播特性的研究，采用集中质量法计算了周期栅格结构的相位常数面，得到了直观的三维能带结构图.相位常数面可以用二维等高线图描述，通过计算等高线上每一点的法线方向，得到了在特定通带频率下弹性波的传播方向及传播区域.这些研究对于通带频率范围内的弹性波传播特性具有重要意义. 关键词： 声子晶体 弹性波带隙 集中质量法 相位常数面     

铀的弹性、能带结构和光学常数的第一性原理计算

采用密度泛函理论,赝势平面波方法计算了金属铀a相的晶体结构,弹性常数,体模量,电子能带结构和光学常数(折射率n和消光系数k)等.其中,铀的晶格参数,弹性常数和体模量等与实验及其它第一性原理计算结果十分吻合.计算得到了铀的光学常数,与实验结果作了对比并进行了分析说明.     

空位所引起的晶体弹性常数的改变

认为具有少量空位的晶体是一个均匀的晶体,把完整与不完整晶体的区别,归结为势函数的修改。应用Morse函数推导出弹性常数c₁₁和c₁₂的变化率与空位浓度的关系。因为空位邻近的原子有松弛,考虑了由松弛而改变了的相互作用对弹性常数的影响。首先求得铝中空位的第一和第二最近邻的位移百分率各为1.61和-0.32,这里的正号和负号各表示向空位移进和移出。其次,进行了具体的计算,在铜晶体中,估计1％的空位浓度使弹性常数减小1.3—1.4％。然而,铝晶体中的空位对弹性常数的影响