蒸气压对激光辐照靶材烧蚀速率的影响

研究了强激光辐照碳/碳复合材料靶材引起的烧蚀现象及蒸气压对烧蚀速率的影响。基于傅里叶定律,建立了强激光辐照靶材的热传导模型,模拟了忽略蒸气压影响时烧蚀速率随功率的变化;通过Mott-smith近似方法描述了Knudsen层间断区域,分析了间断两侧表面粒子状态参数;结合质量连续方程和蒸气压与温度关系方程,并由气体状态方程描述蒸气流状态,对蒸气压条件下激光烧蚀碳/碳复合材料靶材的速率随功率变化的关系进行了数值模拟。结果表明,在高能激光对靶材的烧蚀过程中,蒸气压力变化会导致靶材的饱和蒸气温度发生变化,进而影响烧蚀速率且使其随功率呈非线性变化,与忽略蒸气压作用时的线性变化规律相差较大,从理论上解释了忽略蒸气压导致的实验数据与理论结果的差异。     

ZnSe:Al发光光谱的研究

本文用热扩散的方法在Zn饱和蒸气压下,把Al掺杂到高纯ZnSe单晶中,通过77K下的光致发光光谱研究了Al杂质的发光行为,讨论了施主一受主对发射强度、自激活中心发射强度随掺杂温度的变化规律以及与Zn饱和蒸气压的关系.本文首次报道了在300℃～900℃温度范围内进行Al掺杂的ZnSe的发光规律.     

HFC-143a和HFC-236fa饱和蒸气压的实验研究

改进了Burnett法PVTx性质实验台,温度和压力测量的最大不确定度分别为±10 mK和±400 Pa。精确测量了50组HFC-143a的饱和蒸气压实验数据,提出了一个5项的HFC-143a饱和蒸气压方程,适用于161.34 K到临界温度。与文献数据比较表明,改进后的实验台精度令人满意。测量了77组HFC-236fa的饱和蒸气压实验数据,温度范围为253-396 K,压力范围为44-3064 kPa。根据本文实验结果,拟合得到了一个Wagner型饱和蒸气压方程,与文献数据进行了比较,计算得到了HFC-236fa的正常沸点和偏心因子值。     

人工影响降水的物理原理

我国旱涝灾害频繁,每年经济损失巨大,年年又防汛又抗旱,因此人工影响降水意义重大,本文结合物理教学,阐述人工影响降水的物理原理． 一、云的形成 云是漂浮在空中的小水滴、冰晶或者它们的混合物．由于大气压强随高度增加而降低,因此当地面暖湿空气上升时会发生绝热膨胀而冷却．又由于液体饱和蒸气压随温度的降低而降低,某温度下空气相对湿度等于空气中实际水蒸气分压强与该温度下饱和蒸气压的百分比,因此暖湿空气上升、绝热膨胀而冷却后相对湿度增加．另外,饱和蒸气压的大小还与液面形状有关,凸液面上方饱和蒸气压比平液面时大,…     

HFC-134a饱和蒸气压的研究——试验与方程

HFC-134a被认为是取代CFC-12的较为理想的替代工质。国外近两年公开发表的HFC-134a的饱和蒸气压数据,主要包括Wilson et al.,Piao et al.,Kubota,Weber等发表的四组数据,这四组数据的温度范围、精度等各不相同。他们同时发表的蒸气压方程是在各自数据的基础上拟合而成,精度和适用范围也不一样,其概况见表1。     

饱和蒸气压与液面形状的关系

指出了某些教材中关于饱和蒸气压与液面形状关系的微观解释的缺陷，并从能量的观点解释了饱和蒸气压与液面形状的关系。     

HFC—32的热力学性质

1前言HFC－32和其它HFC类物质的混合物被认为是HCFC－22的最有希望的替代物，因此，需要HFC－32的热物理性质。本文提供了一个适用于整个区域的HFC－32状态方程，结合理想气体比热关系式，给出了HFC－32各种热力性质，如：PVT（压力-比容-温度），内能，Helmholtz函数，Gibbs函数，焓，熵，等容比热，等压比热，声速等的计算式。另外，还给出了单独的饱和蒸气压和饱和液密度关联式。2蒸气压方程与饱和液密度方程至今已有多位学者测量过HFC－32的饱和蒸气压，提供了从180K至临界温度的蒸气压测量数据，根据实验中使用的样品纯度…     

饱和蒸气密度、焓和蒸发潜热的通用对比态推算式

本文提出了新的饱和蒸气密度的通用对比态推算式,并分别以标准沸点下的蒸发潜热和临界温度与标准沸点温度之差为基准,对蒸发潜热和温度无量纲化导出了工质蒸发潜热通用对比态方程,结合饱和液体焓通用对比态方程导出了饱和蒸气焓通用对比态方程,揭示出饱和蒸气焓通用对比态方程为双变量函数,除有温度变量外还包含有表示物质差异的变量。对多种物质的文献值计算比较,以上方程的总的平均绝对偏差分别为0.43％、0.87％和O.35％。     

温度不为零的自洽场方程——HFB方程的推广

为了研究壳效应以及对效应随核温度的变化,我们借助于变分原理扩展了Sano和Yamasaki的工作,把HFB方程推广到核温度不为零的情况。当核温度θ→0时,推广的HFB方程过渡到通常的HFB方程。而在高温极限下,得出费米气体模型的结果。     

1,1,2,2-四氟乙烷(R134)的饱和蒸汽压实验研究

在243.168～293.182 K的温度范围内,采用自行设计搭建的高精度可视化相平衡实验系统测量了1,1,2,2四氟乙烷(R134)的饱和蒸气压实验数据,温度和压力的测量不确定度分别小于5 mK和0.5 kPa。用Wagner型方程对实验数据进行了关联,并与文献数据进行了对比,获得了良好的一致性。     

可推算非共沸多元混合物临界区饱和蒸气压的新方程

本文根据混合工质假临界温度的推算式,推导出利用各组分等对比态温度的饱和蒸气压计算混合工质的蒸气压的新方程。推算式中的两个与混合物组成及温度有关的系数,可用非临界区用两点文献值标定．用R401系、R404A和 R407系的三元混合工质的文献值与计算值做了比较,泡点压力和露点压力的推算值的绝对偏差平均值小于1．5％。     

饱和态金属熔体热力学性质的计算

本文应用聚集硬球引力场模型状态方程和饱和液态状态方程分别计算了五种碱金属熔体的饱和气体和饱和液密度。另外，还基于Clapeyron方程应用Rankine蒸气压方程与状态方程计算了金属熔体的气化热．上述计算结果都非常满意。     

固—气相平衡时的蒸气压方程

本文以固气平衡为例，当考虑到潜热与温度的关系时，深入地讨论了克劳修斯－克拉珀龙方程或称蒸气压方程的形式。     

低温的获得与测量

低温的获得实验是通过降低恒温器内液氮的蒸气压使液氮达到预期的低温状态.通过实验,得出了液氮蒸气压与温度的关系曲线,并求得二者的拟合方程.该实验拓宽了学生的知识面,提高其学习兴趣.     

流体饱和蒸气压实验中杂质影响的修正

实验样品杂质对于高精度流体热物性实验有显著影响。本文以新环保工质1-氯-3,3,3-三氟丙烯[HCFO-1233zd(E)]的饱和蒸气压实验为例,细致讨论了样品纯化方法;通过气相色谱-质谱联用确定了杂质种类,以理想溶液模型为基础发展了饱和蒸气压杂质影响修正的计算方法,讨论了主要杂质种类对修正量的影响。提出了一种在杂质种类不能完全确定的情况下,合理确定饱和蒸气压杂质影响的方法。修正后的实验数据与已有的高精度饱和蒸气压实验数据具有较高的一致性。     

固－气相平衡时的蒸气压方程

本文以固气平衡为例，当考虑到潜热与温度的关系时，深入地讨论了克劳修斯－克拉珀龙方程或称蒸气压方程的形式．     

适用于整个区域的HFC-227ea状态方程

基于现有的pvT和导出性质实验数据,拟合了一个HFC-227ea的35项专用状态方程。本方程适用于HFC-227ea压力从零至65MPa,密度从零至1730 kg.m_-3,温度从204至423 K整个流体区域的热力学性质计算。通过与实验结果比较,检验了对HFC-227ea各种热力学性质的计算精度,包括pvT性质、比定压热容、声速、焦汤系数、饱和蒸气压等,结果表明本方程具有很高的精度。     

关于用分子力解释饱和蒸气压与液面形状关系的浅见

本文分析了液体分子从凹液面逃逸过程中受表面层中分子引力作用情况．就能否用分子力解释饱和蒸气压与液面形状关系进行了讨论．     

氮化硅α，β和γ相的解析状态方程和热物理性质

对固体通用状态方程考虑热效应的Einstein模型进行修正，提出一种利用参考温度下的实验数据计算绝对零度下物质参数的方法，并用于Baonza方程以考虑热效应.结果表明，对于Baonza方程，零温下的参数可以解析地求解出来，常用的热物理量也可以推出解析表达式.将得出的公式用于研究氮化硅α，β和γ相的热物理性质.通过对文献的分析确定了这三种相的方程参数，计算的体积随压强变化和热膨胀系数随温度变化的结果与实验数据符合很好.     

简便通用型蒸气压方程及汽化热的新算法

1概述至今为止，已发表的通用蒸气压方程比较多，但在工程上获得广泛应用的却很少，其中最受青睐的是Antoine蒸气压方程。该方程使用简便，在一定温度范围内计算精度也较满意，但方程中的三个常数需用实测的蒸气压数据回归确定，这给工程计算带来不便。鉴于此，本文通过对该方程结构特性进行研究，认为此方程常数与物质结构性质密切相关，并找到了直接确定常数的方法。2Antoine常数的确定方法本文首先选用了正常沸点（几，K），临界点（尺，To）以及定义偏心因子（叫值的状态点，把Antoine方程应用于该三个状态点，通过联立求解，由此导出…