超流氦噪声沸腾过程中的压力振动分析：小试样几何尺寸对噪声沸？…

小试样的几何形状尺寸是影响噪声沸腾状态的一个重要的因素. 对于不同几何尺寸的小试样, 沸腾发生时所产生的气泡的尺寸不同, 因而所产生的压力振动的幅度和特征频率就不同. 采用一个归一化因子将不同几何形状尺寸下的实验数据进行统一, 发现振动的特征频率与几何尺寸因子之间存在对数曲线的关系.     

超流氦噪声沸腾中的压力测量

噪声沸腾是涉及超流氦传热和超流氦物理中的一个特殊现象，对它的充分认识对于超导磁体等的应用有重要的意义，在本实验中，对一个大小为２．５ｃｍ×２．５ｃｍ的小试样进行瞬态加热，并借助一个压力传感器，从１．７Ｋ到的点，从饱和压力到几百毫米汞柱压力，详细研究了超流氮噪声沸腾中压力振动，同时对常流态氮Ｉ中的沸腾中也进行了比较研究 。     

超流氦沸腾过程的混沌分析

超流氦的噪声沸腾和无噪声沸腾的研究对超流氦的应用有重要指导意义,通过相空间重构分析Lyapunov指数发现,它们均是混沌运动,而且可用Lyapunov指数描述和比较过程的不稳定性;通过时间序列的R／S分析,可用Hurst指数H和分维D0判别这两个过程的近似的时间序列模型。     

超流氦中的沸腾实验研究:压力测量及其可视化

在超流氢的沸腾实验中,随着静压液柱高度ｈ的降低,会出现不同的沸腾状态。在噪声沸腾中,一个与平板加热器大小相当的气泡在其表面上反复地长大、缩小,并伴随着巨大的噪声和剧烈的机械振动;在无噪声沸腾中,在平板加热器表面形成一个极稳定的气膜,并且,没有噪声和机械振动出现;而在两者之间,存在一个过渡的沸腾状态。通过沸腾过程中的压力振动测量和可视化测量,对不同沸腾状态进行了研究。     

超流氦沸腾过程中的流态测量研究

超流氦的沸腾现象具有一般流体的沸腾现象所没有的特异性质。本文运用粒子示踪法对由不同沸腾状态所引起的流态进行了可视化测量并重构了由沸腾所引起的流态图，同时对沸腾过程中的压力振荡进行了测量；并对过渡沸腾状态出现的两种可能性和机理进行了分析．     

静压及范德瓦尔斯压力对超流氦传热的影响

1引言在过冷态超流氦（HellP）被成功地获得并应用在超导磁体冷却后，超流氦的工程应用引起了低温工程和低温物理研究者的重视，各种各样的HellP制冷机（恒温器）相继出现。同时出现了很多有关Hell浴中传热的论文山；然而从未有过有关压力对传热影响的系统研究。本文以Hell传热的基本规律及Hell的相图为基础，结合传热实验结果系统地研究了压力对Hell传热的影响。2P＜PA时Hell中的最大临界热负荷软2·1饱和态起流氧2·1·1无噪声沸腾Hell传热中试样达到其最大临界热负荷伽的前提条件是必须克服一过冷度凸Tin。x。如图1氦的相图所示，…     

低温传热中的热波现象及其对超流氦膜沸腾发生的影响

热波是低温传热中的常见现象，对热波现象的研究具有重要理论和实用价值．本文研究了固体和超流氦液体中的热波．对超流氦中的非稳态传热研究表明，热脉冲作用下的膜沸腾形成过程可由超流氨中的第二声（热波）进行很好的描述．     

超流氦传热中的特殊物理问题：静压及范德瓦尔斯压力对传热的影响

本以ＨｅＩＩ传热的基本规律及ＨｅＩＩ的相图为基础，研究了压力对ＨｅＩＩ传热的影响。在压力小于λ点压力的情况下，得出了超流氦浴中的ＨｅＩＩ静压以及范德瓦尔斯压力对临界热负荷的影响关系，并分析了无噪声沸腾，噪声沸腾工况下临界热负荷关系式的特点。在压力大于λ点压力的情况下，得出了超流浴中临界热负荷的一般关系解。     

工具杆几何尺寸对超声扭转振动特性的影响

依据四端网络理论，利用机电类比方法，研究了具有类圆锥过度段的复合阶梯型变幅杆的扭转共振频率和与之相连接的工具杆的几何尺寸之间的变化关系，理论和实验符合的较好，为超声扭转加工振动系统的设计提供了参考依据。     

第二声传热及热扩散作用对超流氦瞬态传热的影响

本文在考虑第二声波及热扩散对超液氦传热的影响的基础上，以基本的传 为基础，分析了第二声波热及热扩散作用传热的特点，推导出瞬态传热的膜沸腾传热时间Δｔｍ与脉冲热流ｑ关系，较好地描述了超流氦中瞬态传热过程。     

多孔表面几何因素对沸腾传热的影响

本文研究了不同多孔表面的沸腾传热特性.实验说明多孔表面的孔径有较大影响并存在最佳值.对槽内毛细液膜进行了理论分析。 利用多孔表面强化沸腾传热受到广泛的重视.Nakayama等提出了矩形槽道覆盖以多孔板的结构.槽道覆盖以多孔金属网作为热管的毛细芯已有较多的应用.然而槽的几何形状和覆盖层的开口尺寸的影响有待进一步深入的研究.     

压力对金属铌中氦原子凝聚的影响

 采用零温条件下的赝势-平面波方法和有限温度下的Car-Parrinello分子动力学方法,模拟了不同压力环境下氦原子在金属铌中的行为特征,研究了宿主缺陷和氦泡的形成机制。结果表明,闭电子壳层的氦原子在金属铌中具有刚球模型特征,其占据区域为金属自由电子的禁区,从而破坏铌原子之间的金属性键合。在常温条件下,局域高浓度的氦原子优先凝聚于近邻宿主空位缺陷处,从而形成氦泡;完整晶格中高浓度的氦将促使铌原子易位,形成间隙-空位模式的宿主缺陷,氦原子聚集于空位区域。完整宿主在压力（40 GPa）的作用下,晶格参数减小,铌原子之间的相互作用增强,尽管氦原子的存在削弱了铌原子之间的相互作用,位于格点上的铌原子仍难以借助热振动偏离格点形成空位,因而未能形成间隙-空位对和氦泡。     

带压电片的阶梯形变幅杆的几何尺寸对振动特性的影响

本文分别讨论了两种振子:螺栓连接的振子和张力壳连接的振子。目的是:对螺栓连接的振子,通过改变阶梯形变幅杆的粗棒长度,分别研究细杆长度、位移振幅放大倍数,以及细杆输出位移振幅的变化,从而优选出变幅杆的粗端长度。另一方面对张力壳连接的振子,通过改变粗端直径大小,观察了细杆输出位移振幅的变化,粗、细端直径和谐振频率的关系。同时对细杆长度和谐振频率的关系,分别进行了探索,给出了选择振子尺寸的方法。 关键词：     

扩压器几何参数对离心风机噪声的影响

本文试验研究了扩压器几何参数对一高速离心风机的噪声的影响。扩压器的几何参数包括叶片数、叶轮与扩压器的径向间隙和倾斜前缘倾角以及它们的耦合作用对风机噪声的影响。试验结果表明:(1)风机A声级噪声随扩压器叶片数增加而下降,但气动性能也随之下降;(2)扩压器前缘半径从R_3/R_2=1.03增加到1.07,在设计点风机A声级噪声降了约3 dB(A),继续增大至1.09则基本不变;(3)适当倾斜扩压器前缘可有效降低风机噪声,在设计点30°倾角扩压器相应的风机A声级噪声下降了约3.6 dB(A);(4)倾斜扩压器前缘与增大径向间隙的降噪效果不能叠加。     

尺寸效应对Si晶格振动特性的影响

结合Recursion方法和Dean方法在“近似球”模型下系统研究了晶粒尺寸对Si晶格振动特性的影响,讨论了晶格振动态密度中最高频率峰(主峰)随晶粒尺寸增加所表现出的峰位蓝移和峰宽变窄.通过分析态密度随晶粒尺寸的变化,发现态密度具有收敛特征:态密度在尺寸达到一定程度时变化较小. 关键词：     

喷管尺寸对水下喷气噪声特性影响的研究

水下排气噪声是一些水下武器的主要噪声源之一,其排放系统管路的喷口参数对喷气产生的辐射噪声有重要影响,特别是对喷口附近气液两相流动产生的噪声有较大影响.为了研究不同喷口结构对水下喷射流场形态和辐射噪声特性的影响,本文对3种不同直径喷管进行多种工况下的水下喷气噪声试验,并观测了喷气形成的两相流场,研究发现在射流状态下喷管直...     

旋翼桨尖几何形状对旋翼气动噪声影响的定量计算分析

采用CFD与计算声学相结合的Euler Kirchhoff方法对UH-1H直升机旋翼跨声速悬停流动的远场噪声进行定量计算,并将计算结果与实验值进行比较,验证了Euler Kirchhoff方法的正确性.然后以UH-1H直升机旋翼为基准旋翼,定量计算了对桨尖旋翼翼型厚度、旋翼尖削度、后掠角进行变化后的旋翼悬停流场的远场噪声,分析了旋翼桨尖几何形状对噪声的影响.得出结论:降低桨尖翼型厚度、浆尖尖削、浆尖后掠均可以降低噪声峰值.     

晶粒尺寸对掺氦纳米多晶铁机械性能影响的分子动力学模拟研究

采用分子动力学方法研究了晶粒尺寸对掺氦纳米多晶铁机械性能的影响.在拉伸形变过程中,纳米多晶铁将产生裂纹与晶格畸变,通过模拟XRD谱探索二者之间的联系.拉伸模拟结果显示,由于晶界氦原子的引入,峰值应力将显著减小.另外,在拉伸模拟中观察到,沿晶裂纹的产生与长大随着晶界氦原子的引入而增强.研究结果表明,晶界氦原子能够促进沿晶...     

条形几何尺寸对光通信用GaAs-GaAlAs边发光管性能的影响

本文阐述了条形几何尺寸对GaAs-GaAlAs边发光管性能的影响.计算了不同条宽的侧向电流分布和光场分布情况.计算与实验结果很好相符.通过合理的折衷,在100mA的低注入电流下获得了性能良好的边发光二极管,其标准尾纤的输出功率大于100μW,光带宽超过120MHz.是三次群光通信较为理想的光源器件.     

流体质量流量及压力对喷射器关键尺寸的影响

针对CO2吸收式制冷系统存在吸收效率低、膨胀损失大的问题,选择使用一种带有喷射器的新型CO2喷射器吸收式制冷系统。通过模型计算研究了工作流体及引射流体的质量流量与压力对喷嘴临界截面直径和圆柱形混合室截面直径的影响。结果表明,当其他条件固定不变时,喷嘴临界截面直径Db随工作流体质量流量在0.02~0.10kg/s范围内增加时从6.2mm增加到12.3mm,随工作流体压力在0.1~0.4MPa范围内增加时从66mm减小到34mm;圆柱形混合室截面直径De随引射流体质量流量在0.02~0.10kg/s范围内增加时从63mm增加到91mm,随引射流体压力在0.0023~0.0073MPa范围内增加时从37mm增加到83mm,由此可知圆柱形混合室截面直径存在最佳值。