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采用精确取模法测量了GB12759-91型实验双圆弧齿轮逐级加载时的磨合磨损量,分析了双圆弧齿轮磨合过程中磨损量的变化规律,结果与文献报道的磨合仿真计算结果基本吻合。 相似文献
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磨石磨损分形预测研究 总被引:3,自引:0,他引:3
磨合是新机器投入正常运行前所必须经历的一个过程。合理的磨合可防止机器在早期发生咬合,从而极大地延长其使用寿命,基于磨损表面的分形表征,经典接触理论和磨损理论,建立了磨合磨损预测分形模型,以铜合金销和45#钢盘试样组成摩擦副,在销-盘摩擦磨损试验机上进行了磨合试验。研究结果表明,基于所建立的模型的磨损率预测结果与试验结果基本吻合。 相似文献
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几种内燃机磨合油的摩擦学性能评价及在缸套和活塞环摩擦副上的应用 总被引:4,自引:0,他引:4
在分析内燃机缸套和活塞环摩擦副的运行环境和运行机制的基础上,针对内燃机频繁出现的缸套和活塞环摩擦副擦伤现象,研制出了2种内燃机磨合油,在四球摩擦磨损试验机上评价了其磨合效果,采用扫描电子显微镜对磨合表面进行了形貌观察,并通过热分析考察了其热稳定性和热氧化安定性,结果表明,在物理化学指标符合内燃机油的前提条件下,所研制的2种磨合油的承载和抗磨能力较高,经其磨合后的缸套-活塞环表面光滑,磨合效果良好,两种磨合油的热稳定性和热氧化安定性亦较坑,是潜在的优良的内燃机磨合油。 相似文献
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内燃机磨合与表面改性实验研究 总被引:21,自引:1,他引:21
针对EQ6100型汽油机,利用内燃机磨合台架试验装置对所研制的内燃机专用磨合油与普通15W/40内燃机油进行对比磨合试验,对磨合油液进行直读铁谱分析,对缸套-活塞环磨合表面形貌及元素组成进行测试分析。结果表明:专用磨合油的磨合效果明显优于普通内燃机油;超细金刚石微粉可以加速磨合进程,分化并减小磨屑尺寸,从而避免缸壁拉伤和改善缸套-活塞环摩擦副的摩擦学特性。 相似文献
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为获得内燃机缸套-活塞环磨合磨损过程中微凸体的承载情况,利用粗糙峰的接触模型推导出磨合过程中微凸体承载方程,其中对弹性变形部分微凸体承载和塑性变形部分微凸体承载分别进行了研究,重点比较了内燃机缸套-活塞环磨合过程中假定接触微凸体全部为弹性变形与考虑接触微凸体产生弹?塑性变形时承载能力的不同.研究结果表明,在磨合磨损的中后期,即当h/σ大于0.5,ψ小于0.9时,两者差别不大,可以假定微凸体变形全部为弹性变形进行微凸体载荷的计算;而在磨合磨损初期,即当h/σ小于0.5,ψ大于0.9时,假定微凸体变形全部为弹性变形时的承载为考虑弹?塑性变形时的50%~85%左右.考虑到内燃机缸套-活塞环磨合过程中初期磨合的重要性,在计算缸套-活塞环磨合过程中微凸体承载时,应将塑性变形部分微凸体和弹性变形部分微凸体承载分别进行研究.也说明了本文所建立的微凸体承载方程更有益于缸套-活塞环磨合过程的摩擦学状态分析. 相似文献
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离合器摩擦副磨合过程对其摩擦性能有重要影响.以铜基粉末冶金摩擦片和65Mn对偶片构成的干式离合器摩擦副为研究对象,针对实车工况,制定加载工况表,利用摩擦磨损试验机(UMT-5)进行销-盘试验:引入摩擦系数采样段均值系数H和摩擦波动系数D,对磨合状态的识别进行了研究;同时分别研究了转速、压力、温度分别对摩擦副磨合进程和磨损量的影响;分析磨合过程对摩擦性能的影响;同时利用白光干涉仪观察磨合过程中的磨擦盘表面形貌,计算接触区域面粗糙度,探究磨合机理.结果表明:当摩擦系数采样段均值系数H≤0.02,且摩擦波动系数稳定在D≤0.16时,认为磨合完成.不同加载工况对磨合快慢有明显影响;与速度和压力两个影响因素相比,温度对磨合过程磨损量的影响更为显著;经历有效磨合过程后的磨擦副摩擦系数较稳定,且比未经历过磨合过程的摩擦副小35%~45%左右,同时磨损量也减小30%~40%;随着磨合时间的增加,面粗糙度初期迅速减小,后期趋于平稳. 相似文献
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评定磨合表面的最佳形貌参数 总被引:8,自引:1,他引:8
磨合是新机器设备投入使用之前的必经过程,而且对摩件的表面形貌都要发生明显的变化,因此,如何评定磨合表面形貌值得深入研究,实际上,磨合是对摩件的表面形貌由初始状态逐渐趋于相互吻合的过程,因而磨合之后配对表面的形貌具有相关性,在此基础上上,研究提出了利用互相关结构函数评定磨合,这种评定方法具有能够同时反映两个表面形貌和对表面形貌变化反映敏感,以及能够将表面轮廓的峰和谷分开考虑等优点,理论分析和应用实例 相似文献
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用非牛顿流体热弹流润滑方程对整合过程进行了解算。解算中考虑了光滑表面的轮廓磨损与不同高度和斜度的微突体磨损对润滑特性的影响。分析结果表明,在重载条件下表面轮廓磨损不利于润滑,而表面微突体的磨损则有利于润滑,当同时考虑表面轮廓和粗糙度时,在一定磨损高度内,磨损显著增另润滑膜的最小膜厚,从而有利于润滑。 相似文献