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51.
钨钼铜贝氏体灰口铸铁的组织与耐冲蚀磨损性能之研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用等温淬火贝氏体球铁所制水泵的使用寿命是普通灰口铸铁水泵的3一5倍,但因这种材料的生产工艺复杂而使其推广应用受到了限制。为了既能提高水泵的使用寿命,又能简化材料的生产工艺,对在普通灰口铸铁中加入适量的钨、钼、铜所获钨钼铜贝氏体灰口铸铁的组织与耐冲蚀磨损性能进行了试验研究,扫描电子显微镜和透射电子显微镜观察发现,在钨和钼的加入量分别为1.50%(wt)和0.60%(wt)时,钨钼铜贝氏体灰口铸铁的组织为细小片状石墨、贝氏体基体和少量的白亮区。其中,贝氏体基体系由大量板条状无碳化物贝氏体和少量细针状贝氏体组成,其抗拉强度为450一550MPa,硬度为HB280一350。冲蚀磨损对比试验结果表明,钨钼铜贝氏体灰口铸铁的耐冲蚀磨损性能分别是普通灰口铸铁和硼铜合金铸铁的4.83倍和1.65倍,并与等温淬火贝氏体球铁的相当。 相似文献
52.
几种等离子喷涂陶瓷涂层之固体粒子冲蚀磨损的特性与数学模型 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了几种等离子喷涂陶瓷(Al_2O_3、Al_2O_3-TiO_2、Cr_2O_3和ZrO_2)涂层的固体粒子冲蚀磨损特性及其冲蚀磨损机理,同时根据冲蚀磨损表面形貌特征的扫描电子显微镜观察,并且从准静态压印断裂分析入手,提出了这类陶瓷涂层在固体粒子于较低速度和较小角度冲击下的冲蚀磨损数学模型(试验选用的粒子冲击速度有30m/s和70m/s的两种,冲击角度为30°).研究结果表明,固体粒子冲击压印断裂-层状剥落是这类陶瓷涂层的主要冲蚀磨损机理。根据所提出的模型得到涂层的体积冲蚀磨损率Ev与其硬度HV呈反比关系(即Ev∝HV-1),这与试验结果相符;由该模型推导出涂层的Ev之速度指数n=2.1,这与试验结果基本相符。按照这种模型,对于固体粒子以较低速度和较小角度冲击的情况,高硬度的陶瓷涂层具有较高的冲蚀磨损抗力;通过改善陶瓷涂层的断裂韧性,可以有效地提高其在正向冲击时的冲蚀磨损抗力。 相似文献
53.
54.
ZrN单层、多层、梯度层及复合处理层对不锈钢固体粒子冲蚀行为的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
对比研究了离子镀ZrN单层、多层、梯度层及其与离子渗氮复合处理对2Cr13马氏体不锈钢抗大小攻角固体粒子冲蚀性能的影响规律,通过硬度、韧性、结合强度、动静态承载能力等特性的综合测试与分析,探讨了表面处理层对不锈钢固体粒子冲蚀行为的作用机制.结果表明,上述4种表面改性层均显著提高了2Cr13不锈钢表面的硬度和抗微切削能力,因而有效改善了2Cr13钢抗30°小攻角固体粒子冲蚀性能.经离子渗氮层上沉积ZrN梯度层的复合处理后,其硬度由表面至基材呈梯度分布,界面应力分布连续性好,承载能力和抗塑性变形能力高,多冲疲劳性能优,能够显著提高基材抗90°大攻角固体粒子的冲蚀能力.然而,ZrN单层、多层、梯度层的抗多冲疲劳性能较差,其抗大攻角固体粒子的冲蚀能力反而不及2Cr13基材. 相似文献
55.
采用放电等离子烧结(SPS)制备不同Al含量的Al_xFeCrNiCoCu(x=0,1,2,3)高熵合金涂层.通过XRD、SEM和冲蚀磨损等检测方法,研究了Al含量对该高熵合金涂层的组织及冲蚀磨损性能的影响.结果表明:FeCrNiCoCu高熵合金的微观组织主要为简单FCC结构的富Cu相及富Al相.随着Al元素增加,涂层的微观结构出现由FCC向BCC的转变.同时,涂层的硬度、耐冲蚀性也显著提高.随着冲蚀角度的增加,涂层的冲蚀磨损量逐渐增加,表现出脆性材料的冲蚀磨损特性.在冲蚀角度为90°时,随着Al元素的增加,涂层的主要冲蚀磨损机理逐渐由微切削和锻造挤压转变为犁削. 相似文献
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采用压痕断裂力学研究了B4C/TiB2基陶瓷喷嘴(B4C/TiB2/Mo和B4C/TiB2/Al2O3)力学性能对抗冲蚀特性的影响,从力学的角度分析了采用SiC磨料和Al2O3磨料时,B4C/TiB2基陶瓷喷嘴抗冲蚀特性产生显著差异的原因.结果表明,B4C/TiB2基陶瓷喷嘴的体积冲蚀磨损率随lnH和lnKIC增加呈线性降低;ln(Hp/H)=1.1是B4C/TiB2基陶瓷喷嘴软硬颗粒磨损的分界线.当使用SiC作为磨料时冲蚀磨损较为严重,因为ln(Hp/H)>1.1,即SiC对于B4C/TiB2基陶瓷喷嘴的冲蚀磨损为硬颗粒磨损;而Al2O3磨料造成冲蚀磨损较轻,因为ln(Hp/H)<1.1,此时的磨损属于软颗粒磨损. 相似文献
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