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31.
低速轴流压气机旋转失速先兆特征的实验分析   总被引:14,自引:1,他引:13  
本文对低速轴流压气机旋转失速先兆特征进行了分析.观测到动叶进口处模态波型失速先兆沿周向的结构变化特征和相位移动特征;比较了不同转速条件下的先兆发展规律;采用改变节流阀速率的方法,观测了外部激励对模态波发展的影响;从实时捕捉失速先兆的目的出发,对失速前期低频信号的演化特征进行了分析.  相似文献   
32.
微喷气提高轴流压气机稳定性的研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
在动叶顶部采用稳态微量喷气可以在不影响低速轴流压气机的稳态工作特性下,拓宽其工作范围。为了分析微喷气作用机理,进行了一系列不同喷气结构的实验研究,包括不同喷气角,不同喷嘴安装位置以及不同喷气量.利用高频响动态传感器测量叶尖间隙动态压力谱,分析表明微量喷气可以改变叶尖顶部泄漏涡的轨迹.  相似文献   
33.
被动控制装置改进轴流风机失速余度的实验研究   总被引:2,自引:0,他引:2  
1前言近年来,使用被动控制装置改进风机的失速特性一直引起风机设计和研究人员的重视。例如:在转子前加装可调进口导叶,在转子叶尖区吹气和放气,机匣处理装置(轴向、斜向和周向开缝)等来抑制风机失速的技术已被实际应用。但这些装置仍然存在着一些缺点。例如:降低了风机的最高效率尚2%-4%),改进失速余度的范围小,大约只有20%的流量失速金度的改进.以及装置本身结构复杂,增加了造价。因而一种被称为空气分流器的被动控制技术,首先由NBAHOB;C.K申请了专利川。由于空气分流器在控制轴流风机失速有很好的效果,因而许多…  相似文献   
34.
径向无叶扩压器的稳定性区域   总被引:1,自引:0,他引:1  
径向无叶扩压器的稳定性区域窦华书(清华大学水利水电系北京100084)关键词:无叶扩压器,旋转失速,喘振,稳定性区域一、导怕旋转失速和喘振是离心压气机中两种不同的气动不稳定现象。无叶扩压器是可能导致这些不稳定现象的主要通流部件之一。近三十年来,许多作...  相似文献   
35.
本文应用小波的方法对一台三级、低速、轴流压气机的动态实验数据进行了分析。所分析的数据点的范围从压气机发生旋转失速前1000转开始,分析结果表明:失速前扰动的出现是间歇性的,即扰动出现、发展、消失、再出现、再发展、再消失。将所有沿圆周方向布置的传感器信号一起分析,失速前扰动形成的团沿圆周方向旋转。而且,越接近失速点,失速前扰动团沿圆周方向传播的距离相对越长。同时,表明结构的不均匀产生在第七传感器和第一传感器之间。  相似文献   
36.
本文通过求解三维不可压N-S方程,对三级低速轴流压气机第一级的孤立转子进行数值模拟,在出口加上节流阀进行了非定常计算,得到了失速先兆的特性,并且与压气机失速实验进行了比较。结果表明,计算与实验的特性线符合较好,单转子三维计算与压气机三级实验中第一级转子在失速先兆和失速团的特性一致。并且数值失速过程中动叶通道内部动态压力的变化与实验结果也很接近。  相似文献   
37.
轴流压气机旋转失速先兆过程中-的频率阶跃现象   总被引:6,自引:2,他引:4  
本文采用小波分析数据处理方法,分别对高速和低速单级轴流压气机旋转失速先兆的发生和发展过程进行了分析,结果发现两台压气机的旋转失速先兆都是由脉冲开始,随之出现频率逐渐阶跃的低频波,当阶跃频率到达失速频率时压气机进入失速。在高速实验台上发现这一现象的出现沿叶片通道方向由后向前延迟。  相似文献   
38.
合成射流对失速状态下翼型大分离流动控制的试验研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
为研究低速状态合成射流在抑制翼型气流分离和推迟失速方面的控制机理, 开展了NACA0021 翼型失速特性射流控制的风洞试验研究. 通过系统性的模型测力、翼型瞬态流场粒子图像测速和边界层速度测定的对比试验, 深入探索了合成射流各参数对翼型失速特性控制效果的影响规律. 试验结果表明射流偏角在翼型升力和失速迎角控制方面的效果对射流动量系数较为敏感: 当动量系数较大时, 近切向射流的控制效果更好. 射流动量系数为0.033 时, 偏角30°的射流使得翼型升力系数峰值提高23.56%, 失速迎角增大5°; 而动量系数较小时, 偏角较大的射流能够获得最佳控制效果. 射流动量系数为0.0026 时, 法向射流对翼型最大升力系数控制效果最好(提高9.2%).   相似文献   
39.
旋翼翼型动态失速流场特性PIV试验研究及L-B模型修正   总被引:1,自引:0,他引:1  
王清  招启军  赵国庆 《力学学报》2014,46(4):631-635
为测量翼型动态失速的非定常涡流场特性,采用3D-PIV 技术,对典型直升机旋翼翼型SC1095 的动态失速流场特性进行测量,发现涡在不同位置处的输运速度不同:位于翼型表面的涡的无量纲速度为0.39,位于尾迹区的涡的无量纲速度为0.55. 利用前缘涡输运速度变化这一特征,改进了经典的翼型动态失速利什曼-贝多斯(Leishman-Beddoes,L-B)模型,将该模型中固定的涡时间常数修正为可以随涡位置变化的时变函数,修正后的模型计算得到翼型法向力峰值相对原L-B 模型提升5%,力矩系数负峰值相对原L-B 模型提升13%,与试验值相比更加吻合,表明修正后的翼型动态失速模型更好地体现了翼型前缘涡的物理特征.   相似文献   
40.
解亚军  叶正寅 《实验力学》2010,25(6):655-660
通过在NF-3低速风洞专门研制的翼型模型及相应的俯仰和沉浮振动机构,选用NACA0012翼型进行大迎角下不同频率的振动实验,研究了模型振动平均状态下对其气动力特性的影响情况,并在N-S方程基础上对振动流场进行了初步分析。实验与计算研究的结果表明:在临近定常失速迎角的大迎角条件下,翼型的振动可以引起旋涡分离,导致翼型升力减小和失速迎角的提前;就所讨论的两种振动模式而言,俯仰振动的影响大于沉浮振动。所以,为了提高飞机模型,尤其是大展弦比飞机模型的风洞实验精准度,在模型设计和加工时要特别注意加强机翼弦向的扭转刚度。  相似文献   
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