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152.
2006年底,以色列拉法尔军械发展管理有限公司公布了其正在开发的先进海上红外凝视跟踪(infrared stare and track,IRST)系统的详细情况。这种名为“海上观察员”(Sea Spotter)的系统可定位从水平面到高空的水面和机载目标、超音速或低速目标、舰艇上空及周围的小型目标。 相似文献
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154.
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介绍了一种用于"阳"加速器的超音速单壳层喷气Z箍缩负载。利用快响应压力探针对喷气负载产生的超音速流场进行了测量,获得了流场中各个位置的冲击压力以及超音速喷嘴前端的驻室压力,结合流体力学公式,给出了流场中的压力和密度分布。气流的径向密度剖面显示,气体壳层的位置随轴向位置的变化而存在差异,并且随着到喷嘴距离的增加,轴心处的气流密度不断增加。对密度分布的径向积分结果表明,气流在靠近喷嘴处的线质量密度最大,距喷嘴越远,线质量密度越小。利用单壳层超音速喷气负载,在"阳"加速器上进行了喷气Z箍缩内爆实验,对内爆过程进行了初步分析,并利用雪耙模型计算了等离子体壳层的内爆轨迹,计算结果与实验测量较好地符合。 相似文献
156.
过膨胀超音速蒸汽射流的一种流形及其换热研究 总被引:1,自引:0,他引:1
针对进口压力0.4 MPa和0.5 MPa的过膨胀超音速蒸汽在20~50℃过冷水中浸没射流凝结形成的收缩-膨胀-收缩形汽羽的几何参数和换热特性进行了实验研究,并且给出了与汽羽形状对应的典型的射流温度场。建立了收缩-膨胀-收缩形汽羽的分析模型,给出了汽羽的收缩比和无量纲穿透长度。同时,根据平均凝结换热系数的实验关联式,得到射流凝结换热系数在0.71~1.16 MW/(m~2·℃)之间;通过简化得到汽羽表面积的计算公式,根据对流换热模型,得到的平均凝结换热系数在0.71~1.03 MW/(m~2·℃)之间,与实验关联式得到的结果基本一致。 相似文献
157.
双激励超音速气体雾化喷嘴共振特性的数值研究 总被引:1,自引:0,他引:1
超音速气体雾化(ultra-sonic gas atomization,USGA) 喷嘴是实现喷射雾化的重要装置,它能够产生脉动的超音速气流,获得较小的平均粒径和集中的粒径分布.在USGA喷嘴的共振管端部引入了主动的激励信号,组成双激励式超音速气体雾化器,并对超音速气体雾化器内部Hartmann腔体气体流场在无激励/有激励情况下所产生的气体振动特性进行了数值研究.结果表明在主动激励器的作用下,超音速气体雾化器内气流的振动效果如振幅和起振特性等都得到了有效的加强.研究发现超音速气体雾化器存在多个气体受激振动的共振频率,其对应于两类不同的共振模式,“Hartmann模式”和“全局模式”.双激励器信号的频率、激励幅度及相位差改变都能够有效地改变超音速气流的振动特性.研究同时阐明了Hartmann共振管和二次共振管在USGA喷嘴腔体内产生气体脉动时的联动特点. 相似文献
158.
在课题组前期工作的基础上,对一马赫数为1.2的三维超音速氢气射流抬升火焰进行了直接数值模拟研究,其中空间离散采用波带优化的四阶WENO格式,时间积分采用带有TVD性质的三步三阶龙格库塔格式,边界条件采用了无反射特征边界条件,总的计算网格数达到9.75亿。结果表明:超音速射流氢气燃烧火焰可分为根部层流状的高温高热量释放率稳燃区、高度褶皱的湍流剧烈混合区和远场燃烧区。火焰自燃稳燃点出现在喷口附近的x/D=0.86处,对应着最易反应混合分数。在此下游,预混燃烧和扩散燃烧两种模式同时存在,其中在剧烈混合区和远场区火焰以扩散燃烧为主,但在火焰根部的局部区域预混燃烧热量释放率达到35%左右。 相似文献
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在氧碘化学激光器(cOIL)中,为使激光器气体顺利进入大气,激光器光腔后需要接扩压器对其进行增压,增压后的气体通过引射器或泵抽吸顺利排出。从流动机理看,超音速扩压段的主要功能是降低排气流速,增加排气静压。在扩压器中,超音速气流会通过一系列的激波恢复转变为亚音速。这一段激波恢复区称为伪激波区,伪激波区会随着扩压器背压的改变而前后移动。在背压较高时,激波区会向光腔方向移动,从而导致光腔中的气流产生扰动,影响激光器的正常输出。 相似文献
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