冲击载荷作用下阻尼介质中刚塑性圆板的动力响应

1.引言阻尼介质对结构塑性动力响应的影响属于流体与固体的耦合运动。在分析中往往将流体对固体的作用采用一个相当的阻力来代替。当流体为水时,这一阻力可表示为f=α(?)。其中,f为圆板单位面积上流体阻力;α为阻尼系数,它与流体介质密度及其波速有关;(?)为圆板横向速度。Kumar在1982年曾采用此方法得到了矩形载荷作用下简支圆板在阻尼介质中的动力响应完全解。但同样的结果早在1963年就由苏联学者     

置于液面上的刚塑性圆板大挠度动力响应分析

分析了置于无旋不可压理想流体流面上的简支刚塑性圆板受矩形脉冲载荷作用的大挠度动力响应，借助Ｈａｎｋｅｌ变换，将液－固耦合作用为在空气中的圆板塑性动力响应问题，进而求解弯矩和膜力联合作用的大挠度运动方程，得到了中载及高载下各相运动的完全解，并提供了数值算例。     

用矩量法解阻尼介质中简支方板的塑性动力响应问题

本文用矩量法解薄板塑性动力响应问题，分析阻尼介质对简支方板塑性动力响应的影响，对计算结果进行了讨论。     

用矩量法解阻尼介质中简支方板的塑性动力响应问题

本文用矩量法解薄板塑性动力响应问题，分析阻尼介质对简支方板塑性动力响应的影响，对计算结果进行了讨论．     

正多边形板的塑性动力响应小挠度分析和大挠度分析

本文基于刚性板块的总体平衡,建立运动方程,首次完整地分析了正多边形板的塑性动力响应,得到了周边简支或固支的正多边形板在均布矩形脉冲作用下的塑性动力响应小挠度解析解,并用膜力因子法作了大挠度理论分析。所得的结果包含了作为特例的正方形板、圆板等情形,具有广泛应用价值,同时具有理论上和数学上的意义。     

圆板在物体撞击下的非线性动力响应

本文在Von Kármán大位移的意义上,利用虚位移原理伽辽金方法建立了圆板在物体撞击下的非线性动力响应的控制微分方程,在研究响应问题时,考虑了冲击载荷与圆板位移响应之间的耦合影响,文中使用时间增量法和奇异摄动理论求解问题的控制方程,获得了固支圆板非线性动力响应的近似解,并且求解了具体算例,绘出了圆板位移、应力响应曲线以及冲击力随时间的变化曲线。     

圆板在物体撞击下的非线性动力响应

本文在Von Kármán大位移的意义上,利用虚位移原理伽辽金方法建立了圆板在物体撞击下的非线性动力响应的控制微分方程,在研究响应问题时,考虑了冲击载荷与圆板位移响应之间的耦合影响,文中使用时间增量法和奇异摄动理论求解问题的控制方程,获得了固支圆板非线性动力响应的近似解,并且求解了具体算例,绘出了圆板位移、应力响应曲线以及冲击力随时间的变化曲线。     

刚塑性圆板受水下爆炸载荷时的动力响应

分析了简支刚塑性圆板受水下爆炸载荷时的塑性动力响应。考虑到流固耦合作用，应用Taylor平板理论求水下爆炸压力，用刚塑性法分析了圆板的永久变形场，引入膜力因子考虑了圆板大变形时的膜力效应。计算结果同用ABAQUS程序的计算结果进行了比较，表明不考虑空泡时所得结果较精确。最后考察了流固耦合作用及空泡对结构响应的影响。     

一维流体饱和粘弹性多孔介质层的动力响应

本文研究了不可压流体饱和粘弹性多孔介质层的一维动力响应问题。基于粘弹性理论和多孔介质理论，在流相和固相微观不可压、固相骨架服从粘弹性积分型本构关系和小变形的假定下，建立了不可压流体饱和粘弹性多孔介质层一维动力响应的数学模型，利用Laplace变换，求得了原初边值问题在变换空间中的解析解，并利用Laplace逆变换的Crump数值反演方法，得到原动力响应问题的数值解。数值研究了饱和标准线性粘弹性多孔介质层的动力响应，分析了固相位移、渗流速度、孔隙压力及固相有效应力等的响应特征。结果表明，与不可压流体饱和弹性多孔介质相同，不可压流体饱和粘弹性多孔介质中亦只存在一个纵波，并且固相骨架的粘性对动力行为有显著的影响。     

阶跃载荷作用下圆板塑性动力响应

本文研究了理想刚塑性简支圆板在均布阶跃载荷作用下的塑性动力响应。应用屈服条件和建立方程时,考虑了横向剪力与转动惯量,得到了问题的完全解。     

刚粘塑性圆板有限变形动力响应分析

本文以作者给出的刚粘塑性强化体有限变形动力学加速度最小原理为依据,采用Kantorovich近似方法分析了非弹性薄圆板在冲击荷载作用下的动力响应。分析中考虑了材料的应变强化和应变率效应。通过与现有实验和理论结果比较,评价了数值解的精度。     

用加权残值法分析阻尼介质对薄板塑性动力响应的影响

本文应用加权残值法分析阻尼介质对薄板塑性动力响应的影响。文中先以简支圆板在阻尼介质中的运动为例,给出用加权残值法分析塑性动力响应问题的方法及步骤。即先对结构的基本方程进行拉普拉斯变换,然后再利用加权残值法进行求解,计算结果与文(2)中结果一致。文中又以本文方法分析了阻尼介质对简支方板塑性动力响应的影响,并对计算结果进行了讨论。     

受冲击作用弹塑性圆板动力响应的弹性效应

利用有限差分离散微分方程进行计算分析,研究冲击载荷作用下弹塑性圆板的早期动力响应,通过对瞬态径向弯矩分布规律的细致分析,阐明弹塑性固支圆板响应过程中弹性效应对其变形历史的影响.研究表明:弹塑性响应过程可划分为八个阶段,对应的变形模式为:“单铰圆模式”,“双铰圆模式”,“五铰圆模式”,“四铰圆模式”,“三铰圆模式”,“双铰圆模式”,“双驻定铰圆模式”,“弹性振动模式”.与刚塑性分析所假定的三相的变形模式比较,弹塑性响应分析证实了固支边界“驻定塑性铰圆”的存在性.虽然刚塑性分析所假定的第一相位移响应模式并不存在,但第二相和第三相响应模式则得到了证实.由于这两相及相应弹塑性分析的两个阶段持续时间都较长,因而也肯定了刚塑性分析所假定变形模式的主要特征.弹性效应对于板内“移行铰圆”的影响比较大,它不但使“移行铰圆”出现“回退”现象,还使得“移行铰圆”的个数增加到三个;对于圆心处的“塑性铰圆”,弹性效应则使得它的符号出现由负向到正向的反复变化.因此,弹性效应对弹塑性板的变形历史影响十分明显.     

简支方板在弹性基础上的塑性动力响应

用加权残值法中的矩量法解简支方板塑性动力响应，分析弹性基础对方板塑性动力响应的影响，解出了弹性基础上方板残余挠度和终止运动时间。     

冲击作用下刚塑性拱的大变形响应分析

本文对受集中冲击作用的深圆拱的刚塑性动力响应进行了理论分析和数值计算，用瞬时构形法得到了问题的全程解，提出发生反向弯曲的必要条件和反向弯曲变形的近似分析方法，确定了反向弯曲出现的临界冲击速度范围，并讨论质量比，能量比和支承条件对结构的响应时间，塑性形区域和最变形的影响。本文理论分析结果与实验数据吻合。     

阶梯形悬臂梁在脉冲载荷作用下塑性动力响应的完全解

本文采用双塑性铰模型,分析了阶梯形悬臂梁自由端受矩形脉冲载荷作用时的刚塑性动力响应,给出了整个响应过程封闭形式的完全解,讨论了一些主要参数对最终挠度的影响。     

受横向轨迹动载作用下固支圆板动力响应的解析解

给出了横向轨迹动载作用下周边固支的各向同性圆薄板动力响应的解析解.基于圆板的特征模态,采用一类贝赛尔函数组合的正交函数,推导获得了无量纲形式的结构位移响应的级数解.结构响应计算归结为确定与频率相关的特征系数.同时,给出了算例分析,具体针对板面上载荷沿着某一直线运动的情况,对解的收敛性进行了检验,并阐述了圆板位移响应规律.     

在径向拉力和横向载荷作用下圆板极限状态的完全解

1.引言 本文对在径向均匀拉力和横向均布力作用下的简支圆板及固支圆板,进行了塑性分析。我们考虑初始塑性流动,不计变形对平衡的影响。分析中,假设材料是理想刚塑性的,且满足Tresca屈服条件。为了简单,只研究理想夹层板。对所述问题,我们得到了极限状态的完全解。     

冲击荷载作用下简支圆板的塑性动力响应统一解

采用统一强度理论求解了简支圆板在中等脉冲荷载作用下的动力响应问题,得出了统一的动力塑性极限荷载、内力场和速度场,并给出了上限解和下限解。讨论了静力许可条件和运动许可条件。利用本文的解还得出了简支圆板在静力荷载作用下的极限荷载、内力场和速度场。根据选择不同的拉压比参数,本文所给出的解可以适用于各种拉压异性和拉压同性材料。Tresca解、Mohr Coulomb解和双剪统一屈服准则解是本文的特例,Mises解是本文当=1和b=0.5时的线性逼近。研究结果表明,拉压比和强度理论参数b对动力解的影响要大于对静力解的影响,所以,根据材料的不同选择合适的强度理论,对于更好的发挥材料的强度潜力,减轻结构的重量具有重要的意义。     

用双剪统一屈服准则求解某些问题的逆性极限荷载

本文３要用愈茂宏统一屈服准则对固支圆板,矩形板进行了塑性极限荷分析,得出了相应的统一解形式。