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自旋对椭圆接触热弹流润滑的影响 总被引:3,自引:2,他引:1
通过数值求解研究了自旋运动对热弹流润滑的影响,分析了不同载荷下自旋对压力?最小油膜厚度?油膜中层温度的影响以及滑滚比?角速度对油膜中层温度的影响.结果表明:载荷越重时油膜压力越大,油膜整体厚度越小,同时油膜顶部倾斜度越大,关于y=0截面油膜厚度曲线的不对称性越明显.自旋存在使得滑滚比不再是常数,而滑滚比越大之处温升越大,因此润滑油膜的温度分布不再关于y=0截面对称;另外,角速度越高则油膜中层温升越大,而出口峰值越靠近接触中心. 相似文献
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进口润滑条件对活塞环-缸套摩擦副润滑性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
目前内燃机活塞环-缸套摩擦副润滑分析中,活塞环与缸套之间的润滑状态一般假设为充分润滑或固定状况的贫油润滑,不是通过对实际润滑油膜形成情况的分析确定.本文中以一多缸四行程内燃机为研究对象,基于润滑油流量以及控制体体积变化方程,建立活塞环-缸套间润滑油的流动模型,进行了不同进口处润滑油膜供给量对活塞环-缸套摩擦副润滑特性的影响分析.结果表明:活塞环进口处的润滑条件对活塞环-缸套摩擦副的润滑性能有显著影响;进口处润滑油供给量增加,活塞环-缸套摩擦副的最小油膜厚度增加,最大油膜压力、微凸体作用力、摩擦力和功耗均相应减小;进口处供给油膜厚度较小的情况下,增加油膜供给厚度可以明显改善活塞环-缸套摩擦副的润滑性能. 相似文献
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《力学与实践》2005,(6)
答369.1) AB杆相对于圆环绕 AB杆质心C简化,主矢Fl。= o轴转动,牵连惯性力 得为 系向 Ml。 而月 -~二一?刀倒一51及口,土犯 若 ~狂旦灌)罕‘昙材。。s。一李户(ti) JJI、Q石/ mRZ毋2 24 sin 20,如图3所示. 2)当AB杆的相对角加速度。二0时,AB杆处于相 对平衡‘ 由式(b)有 6 sino 5R (菩如’。。母”一乎。) 一粤\?2“n‘ 由式(c)确定可能的相对平衡位置0。. 由sin口二0,得夕。=0或0。=二 而_,__.3而。 去子g=氏得先=士arccos于冬共. 2口一”,一“一-----一4R山2’ 考察AB杆在各相对平衡位置附近的微振动,设沪为 微量,0二0… 相似文献
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固液润湿性对流体动压润滑薄膜的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
利用自行开发的微型面接触润滑油膜测量系统,研究了固液润湿性对流体动压润滑油膜厚度的影响.试验中以静止的微型滑块平面和旋转的光学透明圆盘平面形成润滑副.固液的润湿性通过接触角判定,不同材料的微滑块平面和润滑液体形成不同的界面.在保持载荷和面接触楔形角不变的条件下对油膜厚度-速度关系进行了测量.结果表明:对于固液润湿性强的界面,形成的油膜厚度与经典润滑理论有较好的一致性;当固液润湿性明显降低时,测量得到的油膜厚度减小.对于试验中观察到的界面效应,应用界面滑移理论进行了初步分析. 相似文献
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本文研究线性变厚度锥壳的薄膜理论解,得到了当壳体厚度为H=H_0(R/A) 时的等强度壳及在各种均布载荷作用下相应的极限载荷.壳体的最大厚度H_0与底半径A 之比属于薄壳范围.并认为关于薄壳理论的一切假定均适用于这类变厚度壳.当薄壳受外压时,不考虑稳定问题. 相似文献
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《力学与实践》2005,(1)
答1.(1)二,一(2西+3)、a424EI4(丰)气(2)叨,=Zqa3EI(个)答2.i)求二(0)由占(8)= 占。一占1_,_01十—口.得 T2二R若占(0)M题3图二(0)=2介R:l‘1+占2一占:“」(3)转角0。(图b)。︸、2)求沪据。。=8刀丁22G尸一_、.1尸__,1·(生i一了2)dz+二二11·户召。工dx=Jo’乃IJ0有a(T1一几)4h(J)2一1.!..esJ}M2二二(‘飞+占2一占1_—日)l占(0)ROdo=上2G 一一 K d2l M‘l一---一---~~---~-一d口 _。f_O,一01_、SG介‘娜戈。‘朴二不一”)题3图及、一关d磷- ZMZISG7TZR孟关”/_占,一占1_\1 61+—日l\7T/d0凡一爪 n MZI4c二几言(占2一占i)__… 相似文献
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在静水外压作用下理想圆柱薄壳丧失弹性稳定是个古典的力学问题。1884年兰范(M. Levy)首次给出了此问题的临界外压是P_(er)=2Ek~3/1-μ~2 (1)E为弹性模数,k=δ/D为尺寸因素,δ为壳体壁厚,D为壳体中面直径,μ为泊桑比。 相似文献
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曾六川 《应用数学和力学(英文版)》2003,24(12):1421-1430
IntroductionThroughoutthispaperweassumethatEisarealBanachspace ,E isthedualspaceofE ,DisanonemptysubsetofEandJ:E →2 E isthenormalizeddualitymappingdefinedbyJ(x) =f∈E :〈x ,f〉=‖x‖·‖f‖,‖f‖=‖x‖, x∈E . Definition 1 LetT :D →Dbeamapping .1 )Tissaidtobeasymptoticallynonexpansive[1],ifthereexistsasequence kn [1 ,∞)withlimn→∞kn =1suchthat ‖Tnx-Tny‖≤kn‖x-y‖forall x ,y∈D ,n≥0 ;(1 ) 2 )Tissaidtobeofasymptoticallynonexpansivetype[2 ],if lims… 相似文献
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IntroductionInthispaper,anasymptotictheoryisestablishedforthefollowinginitialvalueproblemforasemilinearperturbedwaveequation :utt-Δu=εf(u ,ε) (t>0 ,x∈R2 ) ,(1 )u(0 ,x,ε) =u0 (x ,ε) (x∈R2 ) ,(2 )ut(0 ,x,ε) =u1(x ,ε) (x∈R2 ) ,(3 )where 相似文献
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ON REICH''''S OPEN QUESTION 总被引:5,自引:0,他引:5
张石生 《应用数学和力学(英文版)》2003,24(6):646-653
1 IntroductionandPreliminariesThroughoutthispaperweassumethatEisarealBanachspace ,E isthedualspaceofE ,DisanonemptysubsetofEandJ:E → 2 E isthenormalizeddualitymappingdefinedbyJ(x) =f∈E , 〈x ,f〉 =‖x‖‖f‖ , ‖x‖ =‖f‖ (x∈E) . (1 ) Definition 1 LetT :D →Dbeamapping .1 .Tissaidtobeasymptoticallynonexpansive[1],ifthereexistsasequence kn [1 ,∞ )withlimn→∞kn =1suchthat‖Tnx-Tny‖ ≤kn‖x-y‖ forall x ,y∈D ,n≥ 1 ; 2 .Tissaidtobenonexpansive,ifthesequence kn app… 相似文献
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基于载荷分担理论的渐开线斜齿轮热混合弹流润滑分析 总被引:5,自引:4,他引:1
沿接触线把斜齿轮分成许多小薄片,每一薄片看成具有当量角速度的直齿轮,根据欧拉方程得到任一接触点处的曲率半径和表面速度.然后基于载荷分担、弹流润滑和粗糙线接触理论,建立了考虑表面粗糙度的斜齿轮传动混合热弹流润滑模型.研究了斜齿轮传动稳态载荷分布下牛顿流体和Carreau流体时的润滑特性.结果表明:牛顿流体和Carreau非牛顿流体模型下,中心油膜厚度、油膜承载比例、油膜温升随时间和接触线的变化规律相同.牛顿流体下的摩擦系数较工程实际偏大.Carreau非牛顿流体模型下摩擦系数和工程实际相符,其随接触线啮合位置的变化规律与油膜厚度正好相反. 相似文献
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本文介绍了把改进后的泰勒级数修正法应用到线弹性断裂力学的三维问题实验研究中,应用光弹性倍增方法,从平板和圆柱壳表面半椭圆裂纹的应力冻结切片的实验值,根据最小二乘法原理排出Basic语言程序进行电算,以确定适合实验数据的最低次数曲线(k_(AP)-(r/a)~(1/2),外推求出应力强度因子k_T。比较平板(t=0.7cm)受均拉时和圆柱壳(D/t=13.3 D=9.3 cm t=0.7cm)受内压时,表面半椭圆裂纹短半轴处k_1之间的相互关系,来找出曲率修正的影响,并与一些常见的曲率修正近似公式计算结果相比较。 相似文献
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圆柱壳受轴向压缩塑性稳定性的实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
圆柱壳受轴压的塑性稳定性的理论,曾有很多人进行过大量的探讨,但是,在实验方面研究的文章却发表得较少.本文给出了用AM 和1T 铝合金圆柱壳所做的大量实验.首先描述了观察到的失稳过程,给出了失稳时的最大载荷,它们与不考虑卸载的全量理论所算出的临界载荷符合较好.其次,给出了1T 铝合金圆柱壳塑性失稳和弹性失稳的范围,以及小挠度理论的适用范围.最后,给出了R/h 与失稳时出现轴对称波与菱形波半波数之间的关系. 相似文献
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线接触弹性流体动力润滑的供油条件分析 总被引:7,自引:4,他引:7
以油膜起始位置为参数,求出了等温线接触弹性流体动力润滑问题的完全数值解.通过流量分析,建立了有效供油膜厚与油膜起始位置之间的关系.结果表明,弹性流体动力润滑的供油方式可划分为过量供油、适量供油和乏油3种类型.在过量供油条件下大部分润滑油不能进入接触区,因而并不能改善润滑状态.在适量供油条件下所有润滑油均可通过接触区并能够获得最大的油膜厚度.在乏油条件下所有的润滑油也均可以通过接触区,而油膜厚度则完全由供油量确定.同时,数值结果也指出,只要运动表面存有数量级为1 μm厚的一层油液就足以满足适量供油条件而得到最佳的润滑效果. 相似文献
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面接触润滑油膜测量系统滑块倾角的快速计算 总被引:3,自引:0,他引:3
在面接触润滑油膜厚度的光干涉测量中,需要确定滑块和玻璃盘所形成的微小倾角.一般通过目测干涉条纹的数量计算倾角,效率低且误差大.根据滑块表面干涉条纹等距,光强呈周期性变化的特点,对滑块面的干涉光强曲线进行傅里叶变换,综合采用Rife-Jane和重叠FFT相位差法进行频率插值,较好地消除了频谱泄漏,较准确计算干涉条纹数量,从而得到滑块与玻璃盘间的倾角.试验证明:当条纹数量大于5时该方法的测量相对误差在1%以下,具有很强的抗干扰能力.对不同倾角下的油膜厚度进行了测量,得出了润滑油膜的无量纲承载量-滑块收敛比曲线.结果表明:膜厚较高时,无量纲载荷最大值出现在收敛比为1.2左右的位置,但当膜厚较低时,无量纲载荷最大值出现在收敛比大于2的位置,偏离了经典理论. 相似文献