DEVELOPMENT OF THE LAW OF TURBULENT JET NOISE

Lighthill's theory of aerodynamic noise is re-examined,and an equivalent of his U~8-law derived interms of pressures.The total acoustic power of jet noise is expressed as W=8KD~2(p_1-P_0)~4/(σ_0c_0P_1~2)K being the Lighthill's constant,D the diameter of the nozzle,P_1,the plenum pressure and P_0 theatmospheric pressure.This formula applies to cold-air jet at low pressures.Further development,theformula is generalized to high pressures,working material of molecular weight M at temperature T.Soundpressure level in the direction perpendicular to the jet is seen more exact to describe the field,and this at lmeter from the nozzle is found as L=80+10 log(R-1)~4/(R~2-R+0.5)+20 log(TM_0)/(T_0M)+20 log dwhere R=P_1/P_0 and d=diameter in mm.The general formula reduces to the empirical formulae uponneglecting some small terms.     

高压阻塞喷注的湍流噪声

过去曾求得驻点压力(表压)在0.01到10大气压适用的喷注噪声的压力关系。现在将实验扩展到100大气压过热水蒸汽,发现低压时的关系仍然适用,不过由于喷注气体不同,此时多一个附加项20log(M_0/M),M_0和M分别是空气和喷注气体的分子量;喷注温度则几乎无影响。于是,在与喷注方向垂直,距离喷口1米处的A声级就成为     

McMillan T_c公式的解析推导(Ⅱ) μ~*≠0情形

本文把文献[1]的理论以及所得到的T_c公式推广到μ≠0情形,得到 T_c=2r/πω_(log)·(ω_(log)/ω_c)~μ/(λ-μ)·exp{-(1 λ)/(λ-μ)}.nγ=C=0.5772是Euler常数。     

空气的绝对湿度和露点时的饱和水汽压强

我们知道,要求空气的绝对湿度,只要将空气降温至露点,然后查出露点时的饱和水汽压强,这压强就是空气在原来温度时的绝对湿度。但是有人认为这样的推算不够精确,他们说当空气逐渐降温至露点时,空气中的水汽压强也随着温度的降低而减小,所以露点时的饱和水汽压强,实际上总小于空气在原来温度时所含水汽的压强——空气的绝对湿度。这样看来,要求空气的绝对湿度,除了上述步骤外,还必须再经查理定律公式(P_1)/(P_2)=(T_1)/(T_2)的演算。例如,设现在空气的温度为20℃,测得其露点为10℃,试计算其相对湿度,根据公式B=p/P·100%,要计算空气的相对湿度就得先求出空气的绝对湿度p,从表中可查得10℃时的饱和水     

Operators’s-parameterized ordering and its classical correspondence in quantum optics theory

In reference to the Weyl ordering xmpn→(1/2)mΣι=0m(ιm)Xm-ιPnXι , where X and P are coordinate and momentum operator, respectively, this paper examines operators’s-parameterized ordering and its classical correspondence, finds the fundamental function-operator correspondence ((1-s)/2)(n+m)/2Hm,n((2/(1-s))～(1/2)α,(2/(1-s))～(1/2)α)→a+man,and its complementary relation αnα*m→(-i)n+m((1-s)/2)(m+n)/2:Hm,n(i(2/(1-s))～(1/2)a+,i((2/(1-s))～(1/2)a):,where H m,n is the two-variable Hermite polynomial, a, a+ are bosonic annihilation and creation operators respectively, s is a complex parameter. The s’-ordered operator power-series expansion of s-ordered operator sa+mans in terms of the two-variable Hermite polynomial is also derived. Application of operators’s-ordering formula in studying displaced-squeezed chaotic field is discussed.     

直径膨胀管消声器特性的实验研究

本文从实验上研究了直径膨胀管消声器的特性,得到一些有用的规律:1.消声器的压力选择性较强,只在一定的压力范围内有效,当(P_0/P_1,v)/(d_A~2/d_S~2)(?)0.81时,可获得最大降噪效果;2.消声器还有膨胀比选择性,d_s/d_A必须在1.5—2.5之间;3.膨胀管的长度对在有用压力范围内消声器的特性基本无影响;4.有用压力范围内膨胀管的出流噪声,可用湍流噪声压力关系公式,加上膨胀比修正而求得。文中最后提出了两个需要进一步研究的有趣现象。     

夫兰克-赫兹实验中的气体击穿现象与空间电荷影响

实验采用充汞夫兰克-赫兹管(F-H管)测定汞的第一激发态(6~3P_1态)电位。当_电子在加速场中所获得的能量小于原子第一激发态的能量时,电子与原子的碰撞只能是弹性碰撞,根据理论计算,碰撞后电子损失的动能与原有动能的比值为δ=4mM/(m+M)~2cos~2θ=4r/(1+k)~2cos~2θ(1)式中k=M/m为原子与电子的质量比,因k》1, δ_max=4k/(1+k)~2=4/k→0即弹性碰撞时,电子几乎不损失能量。而当电子在加速场中所获得的能量等于或大于原子某一激发态的能量时,原子将被激发,这时碰撞为非弹性碰撞,据计算     

低温氧化物热敏材料电导公式的研究

本文提出了多晶多相A_2、A_3型低温氧化物热敏材料的电导模型,给出了其电导公式。σ=C_0T~(-1)+∑C_ie~(-B_i/T),进一步得到热敏电阻的电阻公式:R~(-1)=A_1e~((-B)_1/T)+A_2e~((-B_2/T))+A_3e~((-B)_3/T)。由三个温度点的电阻值可定出A、B值,初步计算,公式与实验间的偏差不大于3.6×10~(-3)     

Sr原子自电离谱线的观察和分析

本文报道了用偏振光束分步激发的方法,对Sr原子(5p_(1/2~(ns)))_(J-1)及(5P_(1/2~(nd))_(J-1,3)自电离谱的观察,测定了Sr的(5P_(1/2~(ns))_(J-1)系列(n=10～26)的自电离能级位置和量子亏损,并对(5P_(1/2~(ns))_(J-1)及(5P_(1/2~(nd))_(J-1,3)两种自电离谱线的不同特点进行了分析.     

斜流通风机的准三元设计法

一、子午面流线的确定 由沿准正交线q(见图1)的平衡条件式 dC_m~2/dq+A(q)=B(q) (1)来计算子午面流线。 A(q)=2(1/(r_mcosε)+(sinφsinε)/r+(dφ)/(dq)tgε) (2)式中: B(q)=2[d/(dq)(P_0/ρ-(C_θ)/r (d(rC_θ)/dq] (3) P_0/ρ=(P_(01)/ρ)+(uC_θ-u_1C_(θ1))-ξ_PW_1~2/2 (4) 全压损失系数ξ_p和当量扩散系数D_(cq)分别表示     

非晶态Fe_(87-x)Si_xB_(13)合金的磁化强度、电阻与温度的关系

本文研究了非晶态Fe_(87-x)Si_xB_(13)(x=0,9.6,14.5)合金的饱和磁化强度、电阻率与温度的关系。得到样品的居里温度T_C和晶化温度T_(cr)随Si含量的增加而明显提高。低温下的热磁关系符合布洛赫的T~(3/2)定律,计算出自旋波劲度系数D从x=0时的62meV·A~2增加到x=14.5时的111meV·A~2。从D值和Handrich理论分别推算出表示交换积分涨落的δ=<△J>~(1/2)/值相近。三个样品在低温区都出现电阻率的极小值,电阻率极小值的温度T_(min)从x=0时的10.5K增加到x=14.5时的24.6K。在T_(min)≤T≤130K和室温附近,电阻率分别与T~2和T成线性关系。用推广的Ziman理论讨论样品的电阻率与温度的关系。     

对电弧中原子浓度关系式的置疑

一些发射光谱分析专著,将电弧中原子和离子的浓度用下面公式表示: n_a=(1-α)β/(1-α(1-β))n (1) n_i=αβ/(1-α(1-β))n (2) 式中:n表示气态所含某元素总浓度;n_a,n_i分别表示中性原子和一次电离离子浓度; α,β分别表示电离度和离介度。式(1)(2)只有在特定条件下,即α=0或     

对“不良导体导热系数测量”实验中冷却速率求法之我见

张祖寿同志在1990年第2期(《物理实验》发表的《对“不良导体导热系数的测量”实验的研究》中,提出了计算自然冷却速率的一种新方法。文中根据牛顿冷却定律推导出计算冷却速率的理论公式 dT/dτ=1/τ′(T-T_0)1n(T′-T_0)/(T_c-T_0) (1) 式中T_0为环境温度,T_c为开始计时的温度,T′为任一时刻τ′时的温度。只要测得T_c和T′即可由(1)式计算出dT/dτ|_(r=r2)·笔者对此方法持有异见。     

化学计量的氧化钠团簇阳离子结构的离子迁移质谱法研究（英文）

本文通过离子迁移质谱法研究了氧化钠团簇阳离子(Na_nO_m~+,n≤11)的稳定结构.质谱结果表明化学计量组成Na(Na_2O)_((n-1)/2)~+(n=3、5、7、9和11)系列是稳定的,并且NaO(Na_2O)_((n-1)/2)~+(n=5、7、9和11)系列作为二级稳定系列.为了获得这些团簇离子的结构,通过离子迁移率测量实验测定离子和氦缓冲气体之间的碰撞截面.同时计算了这些组合物优化结构的理论碰撞截面.结果表明,Na(Na_2O)_((n-1)/2)~+和NaO(Na_2O)_((n-1)/2)~+的结构除了n=9之外,其它具有相似结构框架.Na(Na_2O)_((n-1)/2)~+所有的化合键位于钠和氧之间.另一方面,NaO(Na_2O)_((n-1)/2)~+中除了Na-O键之外,还存在一个O-O氧键,表明NaO(Na_2O)_((n-1)/2)~+具有过氧化物离子(O_2~(2-))作为Na(Na_2O)_((n-1)/2)~+的氧化物离子(O~(2-))的替代物.Na(Na_2O)_((n-1)/2)~+和NaO(Na_2O)_((n-1)/2)~+两种稳定系列都是闭壳组合物.这些闭壳特征对氧化钠簇阳离子的稳定性具有强烈影响.     

真空下气-固界面热适应系数的数值计算

根据热适应系数的理论研究成果,结合国外学者的部分实验数据,对气-固界面热适应系数的主要影响因素进行定性的讨论;同时在S.Song和M.M.Yovannovich的公式基础上,最小二乘法拟合国外学者低温下实验测量的热适应系数,采用C语言编程算出拟合公式中的参数,分析拟合公式α=aFM/(b+M)+2.4μ(1-F)/(1+μ)2,F=exp(c(T-T0)/T0)中的参数a,b,c的特性;数值计算迭代收敛和拟合公式的计算误差在±20%以内表明:数值拟合公式可用在工程上计算热适应系数,S.Song和M.M.Yovannovich的公式可数值拟合低温下不同气-固界面的热适应系数的计算公式。     

非晶态超导体转变温度T_c的经验公式

本文提出一个非晶态非过渡金属超导体的T_c经验公式,T_c=Aλ<ω>~(1/2)/(<ω>/ω_0+(1+λ)/20),式中A=(1/5)~(K~(1/2))。计算值和实验值,以及和Garland理论值的比较表明,T_c经验公式能很好地描述非晶态超导体的T_c值。     

Renormalizability of leading order covariant chiral nucleon-nucleon interaction

In this work,we study the renormalization group invariance of the recently proposed covariant power counting in the case of nucleon-nucleon scattering [Chin.Phys.C 42(2018) 014103] at leading order.We show that unlike the Weinberg scheme,renormalizaion group invariance is satisfied in the ~3 P_0 channel.Another interesting feature is that the ~1 S_0 and ~3 P_1 channels are correlated.Fixing the relevant low energy constants by fitting to the ~1 S_O phase shifts at T_(lab).=10 and 25 MeV with cutoff values ∧=400-650 MeV,one can describe the ~3 p_1 phase shifts relatively well.In the limit of ∧→∞,the ~1 S_0 phase shifts become cutoff-independent,whereas the ~3 P_1 phase shifts do not.This is consistent with the Wigner bound and previous observations that the ~3 P_1 channel is best treated perturbatively.As for the ~1 P_1 and ~3 S_1-~3 D_1 channels,renormalization group invariance is satisfied.     

CoGa自旋玻璃的冻结温度与频率的依赖关系

本文报告了β~′相Co_xGa_(1-x)(0.52≤x≤0.56)自旋玻璃的低场交流磁化率的温度关系曲线(温度范围为1.8一40K,频率范围为15—1000或5000Hz);以及直流低场磁化强度的温度关系曲线。实验结果拟会Fulcher定律:τ=τ_0exp[E_a/K(T_f—T_(f_a)],本文对实验结果给出了一个唯象的解释,认为在自旋团玻璃系统中,局域磁矩在T_(f_0)时的取向冻结是平衡的相变过程,但在T≥T_(f_0)的一个小范围内,冻结过程呈现弛豫特性。     

阻塞喷注的冲击噪声

冲击噪声是阻塞喷注噪声的重要部份。我们对它的声场和频谱作了详细的实验测量,由于采用外差分析技术,冲击噪声的离散谱和宽带谱可同时记录。实验表明,声场和频谱与驻压比的关系很复杂,但在与喷注垂直的方向上,距喷口1米处的总声压级,如驻压比在3到8.5之间,约为97+20logd分贝,基本不受驻压变化的影响,其中d是喷口直径,以毫米计。进一步又给出了全部驻压比范围内的总声压级的表达式。宽带谱在驻压比为2.5到7之间,离散谱在5到7之间最突出,驻压比小于2或大于8.5,阻塞喷注噪声则主要是湍流噪声。本文还给出了计算离散谱频率和宽带谱峰频的新公式;对实验中观察到的离散谱的非谐频成份,也作了解释。在喷注上游方向,观察到阻塞喷注噪声频谱具有一个或几个凹陷部份,表明在这些频率范围存在干涉现象,可能是湍流噪声与宽带冲击噪声之间的干涉现象,文中说明了这种干涉的可能性。     

Sn(5P~(23)P_(0,1,2))与N_2O、Ar、N_2、He和O_2的碰撞截面实验研究

在分子束—气装置上用原子吸收方法测量Sn(5p~2~3P_(0,1,2))分子束强度随背景气体的压力变化,得到锡原子三个电子态Sn(5p~2~3P(0,1,2))与N_2O、Ar、He、N_2和O_2等五种粒子的总碰撞截面,并估算出Sn原子与O_2和N_2O的反应碰撞截面。为了探讨SnO分子的化学激光体系,近年来报导了有关Sn原子与N_2O在气相状态下的反应。但是Sn+N_2O反应生成电子激发态SnO的机理尚不清楚。本文将要报导Sn的三个电子态5p~2~3P_0、5P~2~3P_1、5p~2~3P_2(以下简写成为~3P_(0,1,2))与N_2O等五种粒子碰撞截面的研究.这对于探讨反应机理和Sn原子与其它粒子的相互作用提供了实验的依据。由于Sn金属很难汽化,并且低压下发光很弱。以前研究Sn与N_2O、O_2或其它分子的反应都是在较高压力的实验条件下进行的。由于在较高压力下各种碰撞过程都可能同时产生,对研究反应机理是不利的。而本实验则是在低压条件下,并使用原子吸收方法来监测Sn原子浓度随碰撞气体浓度的变化,从而得出各种碰撞截面。这一新的方法对于研究金属原子与其它分子碰撞的过程,即使是不发光的反应碰撞也是适用的。这一方法的另一特点是可以分辩出原子的不同态,便于研究态—态反应动态学。