测量球面镜的曲率半径

介绍了反射镜固定不动,而利用光线本身平行移动的方法,实现简便测量长焦距反射镜的曲率半径．当Ｒ 为１０ｍ 左右时, 测量相对不确定度为１．５％ ．     

用CRDS技术研究分子光谱和气相反应动力学

介绍了用ＣＲＤＳ技术研究分子光谱和气相反应动力学，把ＣＲＤＳ光谱技术应用于Ｉ２的光谱，利用ＣＲＤＳ方法测量了反射镜的反射率，Ｉ２的蒸汽压为０．１Ｐａ，脉冲激光能量为０．１ｍＪ。     

光学表面长曲率半径的测定

一、前言测定球面透镜和反射镜表面曲率半径的方法很多,如采用球径仪的机械法、自准显微镜、刀口仪的自准法及各种干涉法等。球径仪只在曲率半径较小时(例如在1米以内)有较高的精度,自准显微镜也因仪器结构、被测镜孔径的限制,大多只能测量1米以内的曲率半径,而且几乎都只测凹面。刀口仪是测量长曲率半径的最佳方法之一,但只能测凹面。自准前置镜法可以测量长曲率半径,但精度太低。     

大口径球面反射镜曲率半径的精确测量

介绍了大口径球面反射镜曲率半径的传统测量方法,提出了利用组合测杆结合激光干涉仪测量球面反射镜曲率半径的新方法。首先利用激光干涉仪检测球面反射镜的面型,调整干涉仪与被测镜的位置,使被测镜达到零条纹干涉状态,然后架设合理长度组合测杆,调整组合测杆靠近干涉仪端测量球头的位置,使之达到零条纹干涉状态,再使组合测杆另一端测头与镜面接触完成测量,通过计算分析即可得到被测球面镜的曲率半径。对该方法的基本测量原理进行了研究分析,并对口径为600 mm的望远镜球面主镜的曲率半径进行了多次测量,测得其曲率半径均值为2 836.774 mm,标准偏差为0.071 mm。最后对该方法的测量不确定度进行了分析,找出了影响测量精度的主要因素,合成标准不确定度为0.061 mm。     

大口径球面反射镜曲率半径的精确测量

介绍了大口径球面反射镜曲率半径的传统测量方法,提出了利用组合测杆结合激光干涉仪测量球面反射镜曲率半径的新方法。首先利用激光干涉仪检测球面反射镜的面型,调整干涉仪与被测镜的位置,使被测镜达到零条纹干涉状态,然后架设合理长度组合测杆,调整组合测杆靠近干涉仪端测量球头的位置,使之达到零条纹干涉状态,再使组合测杆另一端测头与镜面接触完成测量,通过计算分析即可得到被测球面镜的曲率半径。对该方法的基本测量原理进行了研究分析,并对口径为600 mm的望远镜球面主镜的曲率半径进行了多次测量,测得其曲率半径均值为2 836.774 mm,标准偏差为0.071 mm。最后对该方法的测量不确定度进行了分析,找出了影响测量精度的主要因素,合成标准不确定度为0.061 mm。     

光学一题解

光学一题解两凹面反射镜Ｍ１、Ｍ２，其曲率半径同为Ｒ，口径为Ｄ，凹高为Ｈ，如图２所示．当物位于Ｏ１处时，先由Ｍ２镜反射成像，坐标原点取在Ｏ２上，则物距为－２Ｈ，像距为ｌ′１．根据成像公式有１ｌ′１－１２Ｈ＝－２Ｒ（１）即ｌ′１＝２ＲＨ／（Ｒ－４Ｈ）（２...     

使用自聚焦透镜测量小位移的新方法

提出一种使用自聚焦透镜构成的光强度调制的光学位移测量原理，利用发光二极管作光源，光从第一根自聚焦透镜发出，然后受到反射镜的反射而进入第二根自聚焦透镜，当反射镜有小位移时，进入第二根自聚焦透镜的光强度被调制，用光电管检测光强度的变化，可以确定位移的大小。根据该原理，位移分辨率的理论值可达１０＾－９ｍ，实验测量的位移分辨率为１０＾－８ｍ，该原理亦可用于测量小振动和压力等量。     

扩大“3C”非接触式球径仪的量程——测量大曲率半径

大曲率半径(几十至上百米)凹面反射镜,在激光器研制中得到较广泛的应用。本文介绍了用附加长焦距平行光管物镜法,扩大“3C”非接触式球径仪的量程来测量大曲率半径,即可减小接触式测量所带来的误差,又可兼顾自准直望远镜法测量的大量程和自准直显微镜法测量的高精度。     

曲率变化对激光陀螺损耗及性能的影响研究

为了研究曲率半径变化对激光陀螺性能参数的影响,基于谐振腔理论,建立了衍射损耗理论计算模型,通过仿真计算了曲率变化引起激光陀螺束腰的变化,从而导致衍射损耗的变化。从光阑处衍射损耗对陀螺背向散射的影响出发,分析了束腰对激光陀螺性能的影响。通过分析计算得出:当反射镜曲率变化小于0.3 m时,引起衍射损耗变化3%,导致零偏最大变化约0.013;当反射镜曲率变化0.6 m时,引起衍射损耗变化约15%,导致零偏最大变化约0.021;而曲率半径变化大于1.5 m时,衍射损耗变化达30%以上,这将引起谐振腔失谐即无法产生激光振荡。通过改变不同曲率,测量陀螺腔损耗和性能,所得的试验结果和理论计算一致,曲率半径变化对衍射损耗和陀螺性能影响较为显著。     

CO_2 激光器平凹谐振腔的实验选择

对于封离式CO2激光器,目前大多采用平凹谐振腔,即输出镜为锗平行平面镜(一般不镀膜),全反射镜为镀金凹面镜.考虑到放电管的直径和长度以及锗镜两反射面的平行度,凹面反射镜取多大的曲率半径才能得到谐振腔的最佳匹配,从而得到最大的基模激光功率输出呢?对以上问题我们进行了实验选择.得到的结果是,当凹面镜的曲率半径R为腔长L的1.3至2.3倍时,都可以得到较大的基模功率输出.做实验用的激光器的凹面反射镜是可调可更换的.因而每更换一个凹面反射镜,都可以调得相应的最佳耦合,并调节激光器的工作电流,测得相应的最大输出功率.对于这个结果,曾…     

LiH电子结构和物态方程与离子半径比

 本文给出了用LMTO能带方法计算的离子晶体LiH的不同WS球半径比的计算结果。其压缩比σ=1.0~2.5。在电子带结构、电子占据数及零温物态方程等方面进行了比较。比较结果表明：二元化合物的原子半径比不同对计算的电子带结构及电子占据数有一定的影响，但对晶体的整体性质如物态方程、相变等影响不大。在高压情形下，这个影响减弱。     

Diffusive mobility of fractal aggregates over the entire Knudsen number range

We determine the effective mobility radius for fractal aggregate particles. Our method is to use static light scattering to measure the radius of gyration R(g) of the aggregates, and dynamic light scattering to measure the diffusion coefficient hence the mobility radius R(m). The range of our results can be specified by the Knudsen number Kn, which is the mean free path of the medium molecules divided by the radius of the aggregate. Our results apply to the entire range of Kn from the continuum limit (Kn=0) to the free molecular limit (Kn>1). In the continuum regime we find R(m)/R(g)=0.97+/-0.05 when the aggregate fractal dimension is D(f) approximately 2.15, and 0.70+/-0.05 when D(f) approximately 1.75. The latter result is independent of Kn for Kn < or approximately 1.3. The free molecular mobility goes as R(m)=aN(0.44+/-0.03), where a is the monomer radius and N is the number of monomers per aggregate. Since R(g) approximately aN(1/D(f)), R(m)/R(g) is not a constant when Kn is large. We find for all Kn that the functionality of R(m)/R(g) must always begin with the correct N-->1 limit, and this affects experimental observation.     

小角X射线散射法测定溶胶平均界面厚度

溶胶界面层厚度通常是用Porod法对高角区负偏离的Porod曲线进行拟合求算,但本文研究表明还可通过分别测定Porod负偏离校正前后体系粒子的平均半径之差而获得平均界面厚度.应用上述方法测定了在不同制备条件下制备的二氧化硅溶胶的平均界面厚度 关键词： 小角X射线散射 溶胶 平均界面厚度     

测量发散波面曲率半径的全息光栅－透镜成像法

介绍一种用全息光栅－透镜成像法精确测量发散球面波、柱面波曲率半径的新方法，分析测量误差，指出提高测量精度的途径。     

透射式GaAs光电阴极AlGaAs/GaAs外延层内应力的种类及其表征与测量

本文介绍了透射式GaAs光电阴极AlGaAs窗层和GaAs光电发射外延层内应力的种类及其表征方法和测量方法,另外还给出了相应的实例.     

会聚球面波曲率半径的精确测量

本文提出了一种特殊情况下的准菲涅耳衍射近似处理方法,报道了一种利用全息光栅精确测量会聚激光球面波曲率半径的新方法并分析了测量误差。这种方法具有精度高、测量方便、仪器设备简单等优点,从而为高精度全息透镜、凹面全息光栅的制造等提供了可靠的保证。     

A MODEL OF NEUTRINO STELLAR SYSTEM AND THE UPPER BOUND OF NEUTRINO MASS OBTAINED FROM THE RCTATION CURVES OF SOME GALAXIES

We discuss in this paper a stellar model of degenerate massive neutrinos with a core made of heavy matter. Dimension of the core is much smaller than the scale of neutrino star. The Oppenheimer-Volkoff equation is solved for such a system. Our calculation shows that under certain conditions, this neutrino halo will resemble a pure neutrino star. We have further obtained insides the neutrino star (or halo) the rdtation curve and the gravitational red shifts. It is interesting to note that the relative rotation velocity v(r)EV(r)/V(R) (R is the radius of the neutrino star) depends only on the relative coordinate ξ=r/R in the nonrelativistic cases. Therefore, all nonrelativistically degenerate neutrino systems will have a universa1 relative rotation curve(v versus ξ). Within the accuracy of numeri calcalculation, we have also obtained a useful relation connecting the maximum velocity V_m and the corresponding coordinate R_m as V_mR_m2=0.231. By comparing this relation with the observed rotation data at large distances for some galaxies, we have obtained an upper bound for neutrino mass of about 6-9eV.     

扩压器几何参数对离心风机噪声的影响

本文试验研究了扩压器几何参数对一高速离心风机的噪声的影响。扩压器的几何参数包括叶片数、叶轮与扩压器的径向间隙和倾斜前缘倾角以及它们的耦合作用对风机噪声的影响。试验结果表明:(1)风机A声级噪声随扩压器叶片数增加而下降,但气动性能也随之下降;(2)扩压器前缘半径从R_3/R_2=1.03增加到1.07,在设计点风机A声级噪声降了约3 dB(A),继续增大至1.09则基本不变;(3)适当倾斜扩压器前缘可有效降低风机噪声,在设计点30°倾角扩压器相应的风机A声级噪声下降了约3.6 dB(A);(4)倾斜扩压器前缘与增大径向间隙的降噪效果不能叠加。     

总装调对心干涉仪的设计与测量精度分析

为了满足大口径光学系统各分立元件的高精度对心要求 ,设计制造了总装调对心干涉仪。介绍了仪器的工作原理及关键结构工艺 ,并对影响偏心测量的因素进行了讨论。仪器的测量精度同被测镜的曲率半径及两测量点的间距有关。当被测镜的曲率半径小于 1.5 m、两测量点的间距为 5 0 0 mm时 ,其偏心测量精度小于 1μm,仪器的测量偏心角度的最小格值达 0 .12     

单片机在测量金属温阻特性实验中的应用

本文论述了单片微机系统测量金属导体温阻特性的实验原理，实验装置及Ｒ／Ｖ转换电路，对一般实验的数据采集与转换具有一定参考价值。