任意变刚度梁变形的通用方程

<正> 工程实际中常遇到阶梯形和锥形等变截面变刚度梁,求其复杂载荷作用下的变形多采用近似的数值解法.文[1]给出阶梯形变截面梁第 n 段变形的通用方程,需计算各段端点的转角多项式和挠度多项式的值.文[2]采用直接积分法求解变惯矩梁变形,要确定若干积分常数.本文利用 Heaviside 函数,将任意变刚度化为阶梯刚度,导出了任意变刚度梁变形的一种通用方程     

大柔度钢压杆稳定性设计的通用公式

文[1]解决了型钢截面压杆在大柔度时直接设计问题并给出相应公式.本文在此基础上把简单截面和文[1]公式归为一个通用公式.首先引入“形式参数 B”,其意义见表1.对于简单截面和型钢均有下式:     

离散变量结构优化设计的多阶段决策算子解法

按照文献[1]定义的多阶段决策算子与指标函数矩阵的概念,本文提出了进行结构优化设计的多阶段决策算子解法,这种解法在桁架结构离散变量的优化设计问题里,得到了成功的应用,按本文解法编制的程序在微型计算机上作出了38杆桁架结构优化设计的实例。     

压杆稳定设计的直接法

<正> 当前工程上采用试算的方法来设计压杆截面,计算过程很繁琐.文[2]提出了一种加速收敛的设计方法,但稳定系数的初值选取仍需一次试算(所设计压杆的类型与取任一初值所得到的初始压杆的类型一致).为了提高设计效率,人们提出一些不必试算的简便设计方法,本文简称为“直接法”.这些方法的基本     

对“狭长矩形截面杆自由扭转的材料力学解法”的讨论

 对文[1]“狭长矩形截面杆自由扭转的材料力学解法” 从图形的代替上作以修 正，进一步分析了应力和变形，提 高了精确度.     

大柔度钢压杆稳定性设计的通用公式

<正> 文[1]解决了型钢截面压杆在大柔度时直接设计问题并给出相应公式.本文在此基础上把简单截面和文[1]公式归为一个通用公式.首先引入“形式参数 B”,其意义见表1.对于简单截面和型钢均有下式:     

THE TRANSVERSE NONLINEAR FREE VIBRATION AND THE BUCKLING OF A COMPRESSIVE BAR ON AN ELASTIC FOUNDATION

基于Hamilton 原理,运用假设时间模态法,得到了弹性基础上压杆的横向非线性自由振动与屈曲的位移型常微分控制方程. 考虑一端固定另一端可移简支边界条件,采用打靶法得到了结构第一至第三阶结构频率与一阶屈曲载荷的数值结果. 结果表明：随轴心压力增加,结构频率减小;随弹性基础刚度增加,结构频率与屈曲载荷均增加;弹性基础刚度对结构频率的影响随振型阶数增加在减小;在小振幅的情形下,不同振型对一阶屈曲载荷的影响很小.     

基于电子万能试验机的新型压杆稳定实验装置

本文介绍了一种基于电子万能试验机开发的新型压杆稳定实验装置。该装置利用电子万能试验机自身传感设备,通过测量压杆两端受力与绘制端部轴向位移曲线来确定压杆失稳荷载。装置包括上、中、下三个约束部分与压杆试样部分,可实现两端固支、两端铰支、一端固支一端铰支和一端固支一端自由等4种不同端部约束型式,并且能够施加中部固支约束与压杆初始偏心。本文同时讨论了两种铰支型式,即刀刃铰支与轴承铰支对测试精度的影响。实验表明,轴承铰支测量精度比刀刃铰支高。该套装置的整体测量精度高,与理论值的相对误差最高为2%。     

含无限刚性体的杆系内力的一种新的计算方法

含无限刚性体的杆系内力计算,传统解法是将拉压或弯曲无限刚度近似用有限大值来代替,通过数值计算确定杆系内力.计算表明,当刚度取值足够大值时,经常会造成方程组的病态而严重影响求解精度.本文提出一种精确解法,即通过引入无限刚度杆刚性约束方程来避免病态方程等问题,从而保证了计算的有效性和精确度.本文具体对具有拉压和弯曲无限刚度杆系单元建立了相应的约束方程,并针对工程中典型的支座形式:铰支座、滚轴支座和斜向支座给出了约束条件.作为一个具体应用,本文对于一平面刚架结构,利用建立的约束方程并通过确定结点定位向量和单元定位向量,最终获得了结构内力.算例结果表明,本文方法适用于分析含无限刚性体的杆系内力.     

任意边界条件下圆柱壳体振动特性分析

圆柱壳是潜艇、化工容器和宇航结构的主要结构形式.对于它的振动特性文献[1-14]做了大量的研究工作,其中文献[1]作了综合评述.本文以两端固定(C-C).两端简支(SD-SD),一端固定另一端自由(C-F)和两端自由(F-F)等四种常见边界为基础,采用放松或增加约束的方法,考察了边界条件变化对自振频率的影响,并和前人的研究和实验结果作了比较,表明本文的方法是正确的.     

轴向冲击下直杆动态弹塑性屈曲模态的研究

1.引言杆的动态屈曲研究开始于三十年代1966年,J. N. Goodier等人研究了飞杆对固定靶的撞击问题。由放大函数的概念求出屈曲模态。1987年H. E. Lindberg概括了国外这方面的研究工作。近年来国内也有一些工作,文[4]计及轴向应力波的影响,给出一个屈曲判据。     

球面扁壳的比拟解法的适用条件

<正> 1.引言球面扁壳的弹性地基板的比拟解法.有不少学者进行了研究,但都存在不全或不妥之处,甚至错误提法.例如文[1]的第九、十章.即使译者注中的提法也有不全之处.文献[3][4]作了一些研究和讨论,但没有指出那一种边界支承条件的扁壳才可用比拟解法,本文经过论证,作出了比较明确的结论.2.论证     

拉扭联合作用下实心圆杆的塑性屈服条件

文[1]对文[2]一书习题5.9关于拉扭联合作用下实心园杆的塑性屈服条件的公式...     

对黄文彬疑问的解答

<正> 黄文彬老师对文献[1]提出了质疑,愿逐一答复如下:问:文[2]中已校核了刚性区的应力满足平衡条件,又不违背屈服条件,因此 n_(?)=2.57就是真实的极限载荷因子,任何其它速度场求出的民 n_(?)都不可能比2.57小,文[1]中速度场求出的 n_(?)=2.561,比2.57小,在理论上不可能…….答:您对上界法的理解是正确的,但文[1]中解法     

对黄文彬疑问的解答

黄文彬老师对文献[1]提出了质疑,愿逐一答复如下:问:文[2]中已校核了刚性区的应力满足平衡条件,又不违背屈服条件,因此 n_(?)=2.57就是真实的极限载荷因子,任何其它速度场求出的民 n_(?)都不可能比2.57小,文[1]中速度场求出的 n_(?)=2.561,比2.57小,在理论上不可能…….答:您对上界法的理解是正确的,但文[1]中解法     

旋转圆盘中的多裂纹问题

一、引言 因为各种发动机转盘中经常遇到裂纹问题,所以圆形域的裂纹问题得到国内外研究者的重视。在文[4]中,Isida用边界配置法计算了旋转圆盘中的单裂纹问题,显然这种解法无法用于多裂纹情况。在文[5,6]中,Yarema提出了以位移间断值沿裂纹方向的导数为未知函数的Fredholm积分方程方法,并用级数方法求解。不难看出,Yarema文中的推导和计算是很复杂的。在文[3,8-10]中,汤任基、蒋柱中和Rooke等提出了径向裂纹和径向裂纹系的解法。不过,这些解法对于非径向裂纹是不适用的。最近,张相周提供了圆盘裂纹问题的一种求解方法。     

正交异性圆柱壳受局部外压的临界力

以往计算正交异性圆柱壳的临界力,多从微分方程组出发,编写较长的计算程序,化费很多机时才能得到结果。本文应用Cheng提出的准确四阶控制方程,把问题归化为解无限行列式的特征值。对于全部受外压,周向波数较多的壳导出了一个临界力公式。1.部分长度承受均布外压壳的临界力(图1) 文献[2]建立了正交异性圆柱壳准确的控制方程(本文使用的符号与[2]相同)     

关于中厚板胡海昌方程的讨论

胡海昌引入两个函数F和f,把中厚板问题归结为两个不耦联的方程 但边界条件是耦联的。本文拟讨论两个问题。 1.边界条件的解耦问题 方程(1)和(2)的求解难易,很大程度上决定于边界条件能否解耦。文[1,2]都曾提出把边界条件化为先后两个问题。下面仅讨论固支边情形。 文[1,2]均把固支边的边界条件     

任意四边形截面直杆扭转问题的简易解法

本文采用一个简单的映射变换,将任意四边形映射为正方形,利用文[2]的结果,得到任意四边形截面直杆扭转的一种简单的半解析解法。     

强脉冲激光在空气中诱导的激波压力的测量——KL-Ⅰ型传感器的一个应用

力学研究所最近研制成功了一种新型的瞬态空压传感器.关于用晶体压杆作瞬态空压传感器的历史情况,以及我所对此项研制工作的贡献已在文献[1]中概述. ...