爆炸箔电参数的测试方法

介绍了冲击片雷管桥箔爆炸的物理含义以及桥箔爆炸中电参数测量的重要性。利用电流测量线圈和高压探头等测试手段,系统测量了特定的点火装置在充电电压V0=7.3kV条件下几种不同尺寸桥箔的电爆炸参数,对实验数据进行了分析,得到了与实验用点火装置相匹配的桥箔尺寸。     

金属桥箔电爆炸及飞片驱动过程的计算

根据小尺寸铜桥箔电爆炸实验结果,确定了桥箔欧姆电阻模型的计算参数。采用Sesame数据库, 建立了一种金属桥箔电爆炸及飞片驱动过程的计算方法。通过编制的EDF1.0程序,给出的计算结果再现了 桥箔电爆炸及飞片驱动全过程,计算得到的飞片末速度与桥箔爆炸电流密度呈线性关系,与经典的电格尼模 型结论一致。     

电爆炸桥箔推动飞片运动速度的经验计算

基于平面一维电格尼公式及电格尼常数与飞片直径有关的假设,推导出一个可以用来计算不同尺寸电爆炸桥箔推动薄绝缘飞片运动速度的经验公式,对国内外发表的70多发实验数据进行计算,误差均在±10%以内,其中大部分在±5%以内,可作为电爆炸桥箔起爆器设计的实用工程工具。     

电炮驱动Mylar膜飞片完整性实验研究

利用铜靶验证法研究了加速腔材料、结构以及桥箔尺寸与加速腔尺寸的匹配关系等因素对电炮驱动飞片完整性的影响。实验结果表明,对于每秒数公里的高速下,加速腔材料、预制刃口与否对飞片的完整性影响不大,当加速腔尺寸稍小于桥箔尺寸时能够获得非常完整且呈圆形的飞片。光纤探针测量结果显示,此条件下,飞片具有较好的平面度,从该角度讲,电炮是一种较好的平面波发生器。     

半导体桥起爆炸药的实验研究

介绍了用电爆炸半导体桥起爆炸药的实验 :被起爆装药是重结晶泰安 ,装药尺寸5 6mm 14mm ,密度 1 0～ 1 3g/cm3;装药壳体是直径 6.2mm的紫铜管 ,壁厚 0 .3mm ;采用快速放电的电容器放电装置 (CDU)作为半导体桥起爆炸药的能源。用这种新型半导体桥雷管起爆密度1 0g/cm3的泰安装药所需能量为 2 90mJ,雷管的外观尺寸是6 2mm 2 0mm ,作用时间t =3 2 7s,初始装药的到爆轰距离r=6 31mm。这种新型半导体桥雷管能可靠起爆密度为 1 64g/cm3的钝化 (含 5%石蜡 )泰安传爆药柱。     

不同箔坝位置关系下浮动坝箔片端面气膜密封性能研究

提出一种具有浮动密封坝的箔片端面气膜密封(FSD-CFFGS),并以此为研究对象建立密封气弹耦合润滑理论模型,采用有限差分法求解可压缩气体的雷诺方程,分别在箔片端面高于、等于和低于密封坝平面三种关系下系统研究支撑箔柔度系数对膜压、形变及密封性能的影响规律,探究FSD-CFFGS的工作原理和密封机理.综合考虑自适应性、开启性和控漏性,确定FSD-CFFGS支撑箔柔度系数优选范围.结果表明：当箔片端面高于密封坝平面时,密封流体动压效应显著,开启性能较好;高度差Δh取1.5～2.5μm、箔片区支撑箔柔度系数α₁取0.05～0.15、浮动坝区支撑箔柔度系数α₂取10^-5～10^-3时,FSD-CFFGS具有一定自适应能力并能保证较好的开启性和控漏性.     

爆炸箔起爆器小尺寸飞片速度测试

设计了一套爆炸箔起爆装置,通过精确控制桥箔-飞片-加速腔三者的定位,在飞片表面镀一定厚度的铝膜（铝膜的质量与飞片的质量相比可忽略）,合理选择VISAR探头的工作距离和与干涉腔延迟时间相关的条纹常数,屏蔽测试系统以及加设滤光片等,利用VISAR测试技术有效解决了小尺寸飞片速度的测试问题。给出了两种尺寸0.7 mm0.025 mm和0.5 mm0.025 mm飞片的速度测试结果。结果表明,采取新的措施后,获得了信噪比好、能正确反映爆炸箔起爆器驱动飞片物理过程的信号和飞片速度历史。     

高效能电炮实验装置的研制

较全面地开展了电炮加载技术的实验研究,解决了低电感开关、电容器和外回路设计中的关键技术,使整个回路短路电感为38nH,接近电容器的内电感30nH,最大放电电流接近兆安。优化设计后的装置在储能仅为14.4kJ的情况下,在25 kV充电电压下,在1.2μs内可将直径10mm,厚度0.1 mm的Mylar膜飞片加速到10 km/s,通过光纤测试发现飞片在飞行3mm后平面度优于24ns。根据测试的数据进一步改进了桥箔板和炮膛的设计,使得在相同加载条件下,飞片的加速历史几乎完全重合,其弹道稳定性优于气炮等加载装置。同时解决了电炮加载下的关键诊断测试技术。本文工作为进一步开展高应变率加载下材料动力学响应和炸药冲击感度研究提供了新的有效的加载手段,同时也为研究更高储能的电炮实验装置奠定了基础。     

大普朗特数大液桥浮力-热毛细对流地面实验

通过地面实验研究大尺寸液桥的浮力-热毛细对流. 实验采用2cst硅油(Pr=28.571),研究了不同高径比(A=l/d)和体积比的液桥起振,分析了温度振荡频率及相位变化,探讨了热流体波的问题. 实验液桥的桥柱直径为20mm,由于受重力的限制,建立了3～4.25mm范围内的矮桥. 通过伸入液桥内部不同位置的热电偶的温度信号,发现流场是同时起振的,不同的桥高和体积比有不同的振荡模式,并且随着温差的增加,频率近似以线性增加,各点的振荡相位是一个连续性变化的过程. 不同高径比的液桥转捩到混沌的途径是不一样的.      

应用跨音速高级近似扰动速势方程计算钝前缘翼型的压力分布

本文在文献[1,2]的基础上进一步采用较高级的近似扰动速势方程来计算钝前缘翼型的跨音速压力分布。所采用的速势方程是式中μ=0为一级近似扰动速势方程,μ=1为高级近似扰动速势方程。扰动参数ε_1=δ~2/~3/M_(∞ο)在翼型的钝前缘点处采用精确速势方程     

微尺度圆管内气体流量的实验测量

以氮气和氦气为工作介质,研究了微尺度(φ=17.6μm,17.9μm)圆管内压力驱动的气体流动,测量了在不同进出口压力下的流量,并与计算值进行了比较.结果表明,即使对于极低Mach数(M=0.003～0.03)流动,其可压缩性仍十分明显,它来源于微尺度效应.在本文的实验参数下,Kundsen数范围为3×10-3～7×10-3,表面滑移不明显,稀薄气体效应可以忽略.     

电加热金属箔爆炸的有限元法计算

作者研究了平面非线性电阻元件——金属箔的加热过程,温度分布和爆炸现象,这种金属箔是和一组充电电容器组相串接的。作者用有限元方法计算了线路中的暂态电流和金属箔上的温度分布。每一个时间步长,用有限元方法解二维的拉普拉斯方程,求出箔上的电势分布。计算的爆炸时间,电流密度和作用量和实验结果基本符合。     

片状颗粒间液桥力变化规律的计算研究

研究颗粒间液桥力有助于揭示非饱和土持水特性的内在机理. 为探究片状颗粒间液桥力演化规律, 从细观尺度研究非饱和土的水力特性机理, 使用Surface Evolver软件在两平行的片状颗粒间构建出三维液桥模型, 分析了液桥拉伸过程中接触角、液桥体积、分离距离以及固液接触线钉扎效应等对液桥力变化规律的影响. 基于圆弧假定, 计算相应条件下液桥力以及接触半径的大小, 并与上述模拟结果进行对比分析. 结果表明: 片状颗粒间液桥力随液桥体积增大而递增, 随分离距离的增大而递减, 随固液接触角的增大先增后减或一直递减; 液桥体积一定时, 在钉扎状态下, 其液桥力随着分离距离的增大迅速递增达到峰值, 而后逐渐降低; Surface Evolver模拟与液桥界面环形近似的计算结果相对比, 当固液接触角较大时(θ = 60°和θ = 80°), 二者相对误差在6%以内, 而当固液接触角减小到30°及以下时, 相对误差随之增大, 且颗粒间分离距离越大, 相对误差越大.      

低雷诺数流体力学介绍

、概述设物体在流体中运动,其尺度为 a,运动速度为 U,流体的密度为ρ,粘性系数为μ.μ具有质量/长度×时间的量纲(ML~(-1)T~(-1)).对于水,μ=10~(-2)泊(Poise).流体的运动粘性系数为ν,ν=μ/ρ,量纲为长度~2/时间(L~2T~(-1)).对于水,ν=10~(-2)厘米~2/秒=1 centistokes.     

测试爆炸箔起爆器的飞片速度

用双灵敏度VISAR测试爆炸箔起爆器的飞片速度历史。通过对飞片表面镀膜处理，消除了爆炸箔爆炸自发光产生的干扰，增加了飞片的反射率。在爆炸箔宽360 m，厚8.4 m，加速膛直径为1.2 mm，飞片厚0.12 mm，放电回路充电电压为4.5 kV，放电周期为750 ns的条件下，飞片最大速度为4.1 km/s，飞片加速时间约为150 ns，飞片达到最大速度的飞行距离约为0.3 mm。     

椭圆壳体的弹塑性失稳

在静水外压作用下理想圆柱薄壳丧失弹性稳定是个古典的力学问题。1884年兰范(M. Levy)首次给出了此问题的临界外压是P_(er)=2Ek~3/1-μ~2 (1)E为弹性模数,k=δ/D为尺寸因素,δ为壳体壁厚,D为壳体中面直径,μ为泊桑比。     

无箔二极管结构设计准则

用数值计算方法研究了无箔二极管中几何结构参量对束流的影响，得出了无箔二极管结构参数选择的基本原则，结合实际给出了一个无箔二极管模型的最佳组合参数。     

一种安装在仪器室内的压阻法恒流源线路—闸流管恒流源线路

采用锰钢箔(丝)等具有压阻特性的材料进行爆压测量时,需要恒流源供电。国内,国外使用的恒流源线路,都要置于爆轰装置附近,因而难以保护。恒流源线路在冲击波、尘土、潮湿的环境中难以重复使用而保持测量的可靠性和一致性。国内目前经常使用的可控硅恒流源线路存在触发线路复杂、触发延迟时间长、电流导通时间长(1μs左右)。可控硅元件难以挑选诸缺点。     

小问题?

125.均质矩形物体ABCD置于斜面上,以跨过滑轮的细绳与重为W的另一物体相连。设物体ABCD重为P,宽AB=a,高BC=4a,与斜面间的摩擦系数μ=0.4,斜面斜率为3/4,细绳的AE段为水平(图1,图中未按比例)。不计滑轮摩擦,求使物体     

小问题? (39)

125.均质矩形物体ABCD置于斜面上,以跨过滑轮的细绳与重为W的另一物体相连。设物体ABCD重为P,宽AB=a,高BC=4a,与斜面间的摩擦系数μ=0.4,斜面斜率为3/4,细绳的AE段为水平(图1,图中未按比例)。不计滑轮摩擦,求使物体 ...