35CrMo结构钢热塑性变形流动应力模型

采用Gleeble 1500热模拟实验机对35CrMo结构钢进行实验研究，根据经典应力一位错关系和动态再结晶动力学方程分别对加工硬化一动态回复和动态再结晶两阶段建立流动应力模型，并统一表示为完整的35CrMo结构钢高温流动应力模型；根据实验结果计算拟合了模型中的各参数．采用建立的流动应力模型计算实验条件下的流动应力，计算结果与实验结果吻合较好．所建立的流动应力模型可以直接用于35CrMo结构钢热成形过程的数值模拟分析．     

基于晶粒尺寸的结构钢热变形流变应力数学模型

从晶粒尺寸角度出发，提出晶粒形变度的概念，建立了一个用以描述金属材料热变形行为的数学模型，具有精度高、简单直观、受分界点影响小且计算曲线连续等优点．该模型具有一定微观物理基础，既能描述动态再结晶前的强化阶段，又能描述动态再结晶后软化阶段的热变形流变应力，对两种结构钢的热变形流变应力进行了计算，并与试验值及其他模型的计算结果进行了比较．     

20CrMnTi结构钢热变形行为及其数学模型

利用Gleeble-1500热模拟实验机研究了20CrMnTi结构钢在温度为1223～1243K，变形速率为0．01～5s^-1条件下的热变形行为．通过奥氏体再结晶动力学回归计算了20CrMnTi的形变激活能，以及峰值应力与变形温度、应变速率之间的关系；提出采用加工硬化率-应变(θ-ε)图可以准确地判断该钢发生动态软化的类型，并可以确定动态再结晶开始和结束以及最大软化率时所对应的应变．给出了反映该钢动态再结晶进行过程的动态再结晶状态图，以及动态再结晶开始时间和完全再结晶时间与形变温度的关系图，并回归出了20CrMnTi钢的再结晶动力学方程．     

基于焊接面组织超细化的40Cr/Cr12MoV超塑固态焊接

探讨了结构钢与工具钢待焊接区表面高频淬火后超塑焊接的可行性及影响因素,并对接头组织进行了观察和分析。试验表明,焊接区局部高频淬火后的结构钢与工具钢,在t0=10min、σ0=56.6MPa、 ε0=1.5×10-2min-1、θ=800℃、t=3.5min的压接条件下可实现良好的固态焊接,其接头强度达到40Cr母材强度。     

结构钢焊条铸铁件补焊工艺

针对公司生产卸车机、叶轮给煤机产品中的部套件多为铸铁件（如轴承盖、透盖、闷盖等），且在产品中占较重比例，铸铁件铸造缺陷补焊性能差、报废成本高的问题，提出了使用结构钢焊条铸铁补焊工艺。解决了铸铁补焊难、易产生裂纹等焊接难题，大大降低了生产成本，促进了生产率的提高。     

常用碳素结构钢、不锈钢以及低合金结构钢（GB）新旧牌号对照

近年来,随着中国钢材市场与世界的接轨,结构钢、不锈钢国家标准（GB）不断进行修订、颁布和实施,钢种牌号也相继更新,形成了一套全新的牌号系统。现将常用碳素结构钢、不锈钢以及低合金结构钢（GB）新旧牌号列表对照,以方便相关企业技术人员参考使用。     

含铜结构钢的氢致开裂

本文通过Ｂａｔｔｅｌｌｅ焊道下开裂试验、ＵＴ氢敏感性试验和插销试验对４种含Ｃｕ结构钢的氢致开裂敏感性作出评价。测得的氢致开裂敏感性顺序为：ＨＳＬＡ－８０Ｍ＞ＨＳＬＡ－８Ｏ－２＞ＨＳＬＡ－８Ｏ－１＞ＤＱ－８０，即随着碳当量降低，氢致开裂敏感性也随之降低。与相同强度级别的传统淬火—回火钢相比，含Ｃｕ结构钢具有较好的防止氢致开裂的性能，可以在室温（ＤＱ－８０）或较低的预热温度下（其它三种钢）进行焊接。根据插销试验的实测数据对下临界应力（ＬＣＳ）的６种计算公式进行验证，发现所有公式的计算值普遍偏低。这是由于存在于含Ｃｕ结构钢粗晶热影响区的奥氏体“袋”具有扩散氢“贮室”及裂纹扩展“屏障”的作用，因而在相同的Ｐ＿ｃｍ情况下，含Ｃｕ结构钢比传统钢种具有更高的ＬＣＳ值。     

低合金结构钢焊接热影响区最大硬度估算

通过钢材的碳当量（ＣＥ）和焊接热影响区的冷却速度（通常取８００～５００℃的冷却时间ｔ８／５来代替）预测ＨＡＺ的最大硬度（Ｈｍａｘ）为分析材料焊接性的便捷途径。现有文献已经提供了不少ＣＥ、ｔ８／５以及Ｈｍａｘ的公式或图解方法。由于这些公式或方法都是针对一定的材料并且是在一定的试验方法和焊接条件下建立，因而在应用上存在着局限性。本文根据对９种低合金结构钢的试验结果，说明在不同ＣＥ范围内，Ｈｍａｘ与ｔ＿８／５有着不同的关系，并根据测得的数据对ｔ＿８／５的３种图解方法和２种计算公式以及Ｈｍａｘ的７种计算公式进行验证。结果表明，Ｕｗｅｒ和Ｄｅｇｅｎｋｏｌｂｅ提出的ｔ＿８／５计算公式和百合冈信孝－３Ｈｍａｘ计算公式具有较高的精确性和实用价值。     

结构钢锻件试棒性能等效性及其与组织关系研究

目的 研究相同锻造工序下结构钢等效试棒低倍组织、微观金相组织与力学性能,分析组织与性能关系,探讨等效试棒代表锻件性能的有效性,给出合理试棒锻造工序建议。方法 依据等效试棒锻造规范锻制结构钢锻件等效试棒,在规定位置取样测试力学性能,切取横截面制备低倍组织试片,观测分析试棒低倍组织流线及金相组织;对比分析试棒组织与性能关系。结果 不同等效试棒金相组织均为正常调质态组织,但横截面低倍组织各异,等效试棒取样力学性能同样存在差异。结论 结构钢锻件等效试棒力学性能差异缘于锻造操作导致的宏观组织流线不同及变形不均,保证试棒等效性必须尽量减小不同试棒间性能不确定性,这就要求等效试棒锻造中各方向均匀变形,并在工艺执行中严格规范。