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1.
1.来源及性质
石油炼制业在生产过程中,有多种固体废弃物产生,种类多,危险性大。几乎所有装置都或多或少地产生固体废弃物,常见的炼油工业固体废弃物主要有废酸渣、废碱渣、罐底泥、各种废催化剂及污水处理场“三渣”等。 相似文献
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本文对锑精炼渣进行了三相流态化浸出的小型及扩大试验研究,探讨了锑精炼渣水浸分离砷锑的控制环节。考察了锑精炼渣浆的流变特性,讨论了温度、粒度、时间液固比等因素对浸出过程的影响。小型及扩大试验均表明,在常温和液固比为2.0的条件下浸出30min,砷浸出率可达97%。三相流态化浸出可在低液固比下进行,能强化浸出过程,缩短浸出时间。 相似文献
3.
针对当前砷碱渣处理过程砷碱分离效果差、分离的砷酸钠或钙砷渣安全处置难等问题,提出“水浸-水热沉砷-碳热还原”回收金属砷新工艺。以湖南某冶炼厂砷碱渣为对象,开展砷碱渣水浸砷锑分离、氧化钙水热沉砷砷碱分离、沉砷渣碳热还原回收金属砷等环节的工艺研究。研究结果表明:在浸出时间30 min、液固比3:1、浸出温度45℃、搅拌速度600 r/min的水浸条件下,砷、锑浸出率分别为95.3%和1.6%。在初始pH=11、水热温度180℃、反应时间6 h、Ca/As物质的量比为24:1的水热沉砷条件下,沉砷率达95.3%,沉砷渣主要为碳酸钙、氢氧化钙和砷酸钙。在碳粉添加量10%、温度1 000℃、还原时间3 h条件下,砷挥发率为93.1%,挥发产物砷质量分数达92.0%。砷碱渣“水浸-水热沉砷-碳热还原”新工艺,具有可实现砷锑碱梯级分离、砷以无毒的单质砷回收、沉砷剂氧化钙可循环使用、全流程未引入难处理的阴阳离子等优点。 相似文献
4.
以固化体强度、增容比、浸出液pH值以及重金属浸出率为指标,通过无侧限抗压强度和毒性浸出试验,考察以碱渣为添加剂辅助水泥固化/稳定化处理生物脱毒底泥的效果。结果表明,脱毒底泥经碱渣预调理后(泥渣比=10∶0.8),在0.2—0.4kg/kg不同水泥掺入量下形成的底泥固化体的无侧限抗压强度均可达140kPa以上(龄期14d),增容比仅为1.17—1.31,固化体浸出液pH值在11.3—11.7之间,Zn、Cu和Cr等重金属浸出得到明显控制(浸出率均≤2.2%).与固化前相比,底泥固化体环境风险大大降低,且满足填土材料与填埋处置要求.从固化效率角度考虑,生物脱毒底泥固化/稳定化实际应用中较为合适的水泥掺入量为0.2kg/kg,即碱渣∶水泥∶底泥=6∶17∶77. 相似文献
5.
碱渣中含有10%~20%的有机物,其中有约30%~40%的柴油和60%左右的石油酸,环烷酸在石油酸中占主要部分,是一种宝贵的精细化工原料,若使用恰当的方法回收,就可变废为宝,创造可观的经济效益. 相似文献
6.
以有机插层剂双十八烷基二甲基氯化铵(DHAC),对新疆夏子街膨润土进行插层改性,制备DHAC改性膨润土。红外光谱(FTIR)分析表明,双烷基阳离子插层进入蒙脱石片层。X射线衍射(XRD)表明,DHAC改性膨润土片层间距为3.772 nm,为改性前的2.07倍,表明改性后蒙脱土片层间距增大。SEM分析观察, DHAC捕层改性后膨润土颗粒更加疏松,蒙脱石颗粒表面有明显的刻蚀痕迹。通过研究改性膨润土的吸附机理分析表明,DHAC改性膨润土在不同温度下的等温吸附模型符合Freundlich模型,且相关性较高。挥发酚在改性膨润土上的吸附焓值为-2.64 kJ/mol,属于物理吸附,且△Gθ<0,说明该吸附为自发的放热过程。室温下DHAC改性膨润土吸附挥发酚的动力学模型遵循Bingham和Langmuir速率方程。 相似文献
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1.来源及性质
石油炼制业在生产过程中,有多种固体废弃物产生,种类多,危险性大。几乎所有装置都或多或少地产生固体废弃物,常见的炼油工业固体废弃物主要有废酸渣、废碱渣、罐底泥、各种废催化剂及污水处理场“三渣”等。 相似文献
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《华北科技学院学报》2021,18(4)
分析2010~2020年青丰河流域一截面得出地表水中As、Sb浓度。丰水期As、Sb浓度2011年最高,其他年份逐渐降低;枯水期As、Sb浓度呈现先升高后降低的趋势。丰水期与枯水期结果对比得出,除2014年外,As丰水期浓度均大于枯水期,与丰水期降雨对砷碱渣的淋滤有关,Sb浓度受枯水期与丰水期影响变化不大,主要与矿石氧化有关。分析2020年青丰河流域地表水检测数据,得出As、Sb浓度主要与砷碱渣淋滤以及废水排放有关。本文绘制水化学类型演化图。结果表明:青丰河流域地表水水化学性质以碱土金属及碱土金属为主,由相关性分析可知水中As、Sb主要来源于砷碱渣淋滤以及岩盐溶解。 相似文献
10.
通过室内试验,对工业碱渣改良云南蒙自地区典型膨胀土进行研究,探讨不同掺量的水泥、工业碱渣、水泥+工业碱渣混合料条件下,膨胀土的膨胀特性.试验结果表明:水泥、工业碱渣、水泥+工业碱渣混合料均可降低素膨胀土的自由膨胀率,工业碱渣改性土最小膨胀率为水泥的0.77倍;当工业碱渣、水泥及水泥+工业碱渣混合料的改性膨胀土中的工业碱渣和水泥掺量分别超过30%和6%后,胀缩位移曲线基本重合;工业碱渣和水泥的最佳掺量分别为30%和6%,此时,工业碱渣改性土的最小膨胀力仅为水泥改性土的0.33倍,为素膨胀土的0.05倍;使膨胀土黏聚力和内摩擦角最优的工业碱渣掺量为30%~40%. 相似文献