吹气孔直径对RH精炼过程钢液流动和混合特性的影响

针对90t RH精炼装置,以水力学模拟研究了吹气孔直径对真空循环精炼过程中钢液流动和混合特性的影响.模型和原型的相似比为15.模型吹气孔直径分别为0.8 mm和1.2 mm.结果表明,1.2 mm孔径下环流量和主要工艺参数间的关系为Ql Q80.26Du0.69Dd0.80;在给定的吹气量和插入管内径下,增大吹气孔直径并不显著改变精炼过程中钢液流动特征,环流量随吹气孔直径的增大而略有增大,其关系式为Ql=2.40Q 0.23gD0.72u D0.88d d0.13in;相应地,混合时间稍有缩短;0.8和1.2 mm孔径下,τm与搅拌能密度的关系分别为τm ε5和τm ε0.49.     

摩擦和传热联合作用下等截面喷枪内气体的流动特性：（I） …

基于可压缩流体动力学和热力学及传热原理,导出了表征摩擦和热源联合作用下管式和套管式等截面喷枪内气体流动特性的基本方程和计算公式;对１８ｔＡＯＤ炉用套管式喷枪内的气体流动,较合理地确定了喷枪内壁温度和气体滞止温度沿管长的分布,以及吹炼过程中喷枪的摩擦系数;给出了不同流态下喷枪内气体流动特性的计算程式。     

摩擦和传热联合作用下等截面喷枪内气体的流动特性——(Ⅰ)基本方程及计算程式

基于可压缩流体动力学和热力学及传热原理,导出了表征摩擦和热源联合作用下管式和套管式等截面喷枪内气体流动特性的基本方程和计算公式;对18t AOD炉用套管式喷枪内的气体流动,较合理地确定了喷枪内壁温度和气体滞止温度沿管长的分布,以及吹炼过程中喷枪的摩擦系数;给出了不同流态下喷枪内气体流动特性的计算程式.     

摩擦和传热联合作用下等截面喷枪内气体的流动特性：（Ⅱ …

以本工作第一部分中所的表征热源作用下管式和套管式等截面喷枪气体流动特性的基本方程和计算公式，分析了１８ｔＡＯＤ炉用套管式喷枪的气体流动特性。     

摩擦和传热联合作用下等截面喷枪内气体的流动特性——(Ⅱ)计算结果及分析

以本工作第一部分中所提出的表征热源作用下管式和套管式等截面喷枪气体流动特性的基本方程和计算公式，分析了１８ｔＡＯＤ炉用套管式喷枪的气体流动特性，考察了加热和摩擦效应、供气压力、气体种类和成分等的影响，结果表明，热源的存在对等截面喷枪内气体流动特性有相当大的影响．其效果与增强摩擦效应相一致，使出口气量显著减小；对应用于实际冶金过程的等截面喷枪进行设计和气体流动特性计算时，按绝热摩擦流处理会产生相当大的偏差，必须考虑来自高温熔体和耐火炉衬等的加热效应；供气压力对等截面喷枪内的气体流动特性有决定性的作用；喷吹气体种类和成分会影响等截面喷枪内气体流动特性，对于给定的喷枪和体系，喷吹不同的气体时应根据工艺要求采用不同的喷吹参数     

感应钢包炉电磁场和工作特性的数值分析

提出了感应钢包炉的等效电路以及感应钢包炉的漏磁场、空载磁场和负载磁场的数学模型，利用有限元法作了计算，进而给出了等效电路参数及工作特性的算法。     

不锈钢侧顶复吹AOD精炼过程中熔池内流体混合特性初探

利用水力学模拟,对不锈钢侧顶复吹AOD精炼过程中熔池内流体混合特性作了初步研究.模型和原型(包括喷枪)间的几何相似比为1/4.基于喷枪内气流特性参数的理论计算较合理地确定了模型吹气量,考察了侧枪数及枪位和侧、项吹气量对混合特性的影响.结果表明,吹炼过程中流体循环运动活跃,熔池中不存在明显的"死区",混合效果良好.侧吹主枪气体流量对熔池内流体的混合影响最大,侧吹副枪气流可使混合效率提高,而顶枪气流使混合时间延长.对应于工艺规定的顶吹氧量,对于侧枪,6枪、27°夹角,5枪、22.5°或27°夹角都能达到大体相当的良好的混合效果.得到了混合时间与主、副侧枪及顶枪气量、两相邻侧枪间夹角和侧枪数的关系.     

RH过程中钢液流动特性的水模拟研究

针对９０ｔ多功能ＲＨ精炼装置内钢液的流动特性进行了水模拟研究．采用更为精确可靠的方法对环流量进行了测定，给出了该精炼装置的环流量计算公式：Ｑｌ＝０．０２７１Ｑ０．２６ｇＤ０．７２ｕＤ０．８４ｄ（ｔ／ｍｉｎ）．用示踪法对ＲＨ钢包内的流动状况进行了显示，验证了Ｔｓｕｊｉｎｏ的数学模拟结果，否定了ＲＨ上升管与下降管间“短路”现象的存在．