热水发电闪蒸系统焓降分配的优化

本文在建立一个确定最优化参数用的等效热水闪蒸或扩容系统模型基础上,从理论上推导出热效率或汽轮机功量是最大时闪蒸热水焓降的最优化分配为等焓降分配,为热水发电系统闪蒸器选择热力参数提供一个通用、简单而正确的方法.与实际计算值比较,结果非常一致。当来流热水温度在80℃至200℃的范围内,由此法确定的理论温度与实际计算值的偏差小于3.5℃,由此产生的热效率或功量的误差小于0.1%。     

三元混合物R22/R152a/R134a——CFC-12替代的又一选择

一、前言 R12的替代有两种,即灌注式替代和未来替代.前者要求对现有冰箱的结构和参数不作或少作变动;后者不受此限。本文仅限于灌注式替代的研究。 较优秀的R12纯质替代物有R134a和R152a,但R134a能耗较高,R152a具有中等可燃。二元混合物R22,R142h和R22/R152a虽一定程度上缓解了R134a、R152a,     

流动式高压气体比热实验台的建立

一、序言 针对气体密度小,比热值小的特点,为保证测量精度,应采用流动式测热法来代替固定式测热法。但流动式测热法给实验台的建立带来了很大的困难,首先必须建立稳定的气体流动,二是要尽量降低漏热损失,三是要进行高压密封,以防气体泄漏。在国外,西德和日本都已建立了测量范围较大,精度较高的流动式实验台。在国内,天津大学建立了一个低压下的实验台。本文在实验室现有条件下,建立了一个温度和压力范围较广,并具有一定精度的流动式高压气体比热实验台。     

封闭系统的有效能恒为正值的论证

本文提出了封闭系统有效能恒为正值的一般性论证方法。首先应用热力学原理分析了封闭系统有效能的计算模型,由此推导出一个特定的热力循环,此循环的功量在数值上等于封闭系统的有效能,最后根据物质的一般热力性质证明了封闭系统的有效能恒为正值。文中还根据所得结论论证了稳定物流的有效能是可正可负可零的,并提出稳定物流有效能为负值的条件。     

绝热量热法测量比热容的实验研究

建立了精密自动绝热比热容实验台，可用于２４０～４００Ｋ温度范围的比热容测量，用兰宝石（固体α－Ａｌ２Ｏ３）进行了检验，测量结果与标准值的偏差不大于０．１６％；用液体正庚烷进行检验，测量结果与标准值的偏差不大于０．２８％，在此基础上测量了丁苯橡胶合成过程中终止剂溶液的比热容数据，为大型丁苯橡胶合成装置的建造提供了基础物性数据。     

利用统计热力学中的微扰理论推算实际气体p、v、T的新方法

本文以统计热力学中的微扰理论为基础,建立一种推算实际气体p、v、T的新方法.用这种方法对22种实际气体在靠近饱和线的过热蒸气区进行了压力推算.计算结果表明,对普通气体、氟里昂类气体、烷烃类气体以及氨、水等强极性气体都可适应,平均相对偏差小于0.5%,比通用型Lee-Kesler方程有显著提高.特别对象氨、水这类强极性气体,本文方法具有明显的优越性.     

过饱和水蒸汽热力学性质图表及其应用——和一个准确的与球形液滴平衡的蒸汽压方程

本文应用国际公式化委员会(IFC)所提出的过热蒸汽热力学性质计算公式(1967年)编制成程序,在电子计算机上用外推法计算出饱和线和95%干度线之间范围内过饱和蒸汽的热力学性质,并将计算结果编制成表和图.本文提出一个准确的与球形液滴平衡的蒸汽压方程.并由此得出在较高压力下可以应用过饱和蒸汽表来计算临界液滴半径或过饱和度的较准确而简单的公式.在温度高达250℃,压力高达60bar以及干度大于95%的宽广范围内误差小于1%.当用其它方法计算时,误差可达10%到26%.     

活塞压缩机喷水蒸发内冷却过程的热力学研究

喷水蒸发内冷却是提高活塞式压缩机经济性的有效途径之一。一般活塞式压缩机有外部冷却水套,由于气体在气缸内停留的时间很短,不能充分换热,实际压缩过程接近于绝热过程,致使压缩机功耗大,容易积碳。压缩机采用喷水内冷却可以利用水滴在汽化时     

二元溶液的及溴化锂水溶液的-浓度图

本文提出二元溶液(火用)值计算的一般方法。计算了溴化锂水溶液的(火用)值,绘制了该溶液的(火用)-浓度图。文中还给出了溴化锂水溶液化学(火用)与浓度的拟合关系式。 一、溶液的化学(火用) 由于溶液的浓度或成分有变化,在确定溶液(火用)值时必须考虑溶液的化学(火用)。给定状态和浓度下溶液的(火用)是物理(火用)与化学(火用)之和。在环境温度T_0和压力P_0下系统与环境由