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通过对HPC(高性能混凝土)配制过程中加入多种细掺料叠合效应的试验研究,确定了一组最优混凝土配合比,阐述了矿物掺料叠加效应的作用机理,为今后复掺配制技术提供了可靠的科学依据。 相似文献
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应用差示扫描量热、流变及偏光显微镜等方法研究了聚3-羟基丁酸酯/聚丁二酸乙二醇酯(PHB/PES)共混体系的相容性、结晶和流变行为.相图显示该共混体系有两个玻璃化转变,但PHB的熔点随其含量的减少而降低,这个结果证明该共混体系是部分相容的,同时应用偏光显微镜观察体系结晶形态的发展证实了这个结论.依赖于结晶温度和组成,PHB和PES能同时结晶,也能分步结晶,且PHB的球晶生长速率随PES含量的增加而增大.对于部分相容的聚合物共混体系,共混组成对球晶生长速率的影响也做了详细地讨论. 相似文献
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为提高墙体的抗剪承载力和墙体的延性的要求,研究不同轴压力的作用下对水泥聚苯模壳格构式混凝土墙体的水平抗剪性能的影响.通过对墙体试件模型进行抗剪试验及有限元模拟,分析其受力过程中裂缝的发展、破坏时的延性以及抗剪承载力.结果表明:墙体具有良好的抗剪性能,破坏时仍能保证结构的整体性;墙体试件的开裂荷载随轴压比的增大而提高,延性随着轴压比的增大而降低;墙体所受的轴压比为0.3,墙体的抗剪承载力达到最大. 相似文献
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为研究芯孔尺寸不同的高层水泥聚苯模壳格构式混凝土墙体抗震性能,为其在实际的工程应用提供可靠的参考依据.采用有限元分析方法,围绕8度地震作用下高层水泥聚苯膜壳格构式混凝土墙体结构的地震动力响应与抗震性能变化规律,对4个芯孔尺寸不同的高层水泥聚苯膜壳格构式混凝土墙体结构进行了对比,发现了不同芯柱直径高层建筑的地震动力响应变化规律,得出在考虑端柱、边柱、转角柱加强,芯孔直径缩小到140mm时,该格构式墙体结构模型在8度基本设防地震下结构的层间位移角较大为1/454,抗震墙最大塑性层间位移角限值为1/120,从而拓宽了这种新型建筑芯孔直径限值要求. 相似文献
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为探究气体吸附以及滑脱效应对页岩渗透率的影响规律,利用自主研制的渗流装置,开展了CO2的脉冲衰减渗流试验。试验结果表明:在低孔隙压力下,CO2吸附对渗透率计算结果影响较大,随着孔隙压力增大,CO2吸附对渗透率的影响逐渐减小;通过修正后的滑脱效应渗流公式对渗透率进行拟合,发现修正后的滑脱效应公式与渗透率变化趋势更加贴合;利用滑脱效应贡献率量化分析滑脱效应对渗透率的影响规律,孔隙压力为2.5MPa~4MPa时,滑脱效应对渗透率影响较大,贡献率达到27.78%,随着孔隙压力的增大,贡献率逐渐下降至8.44%,在低孔隙压力条件下,滑脱效应影响更加明显,随着孔隙压力的增大,滑脱效应影响呈指数形式逐渐减小。 相似文献
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为研究CFRP加固有损伤梁的抗剪性能,基于钢筋混凝土梁抗剪理论,运用有限元分析软件建立CFRP加固有损伤梁的三维有限元模型;采用数值模拟计算方法,分析不同加固量和加固方式对二次受力下CFRP加固钢筋混凝土梁的抗剪极限承载力的贡献和加固效果的影响.研究结果表明:随着碳纤维布加固量的增多,梁的抗剪极限承载力也随之增大,且环包加固效果好于"U"形粘贴,碳纤维布在钢筋混凝土梁抗剪加固中对提高梁的极限承载力贡献较大. 相似文献
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为了解决深部矿井围岩、巷道空气温度过高,影响了围岩的力学性质、矿井生产安全和地热资源利用三方面问题。采用在巷道内设蒸发器(装有制冷剂的管组)释放冷量降低环境温度,工质蒸发吸收热量;在地面设压缩机、冷凝器和换热器,气态工质经压缩后在冷凝器内释放热量,一次从井下提取热量的深井降温系统;达到既改善工作环境,降低巷道内环境温度,又将置换出的热量用于地面供热及生活用水的方法。该系统的研究对深井降温与地热资源利用有一定的参考价值和指导意义。 相似文献
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为了改善高强混凝土由于水泥自缩、湿涨造成的脆性大、抗拉强度低,特别是应力——应变曲线的下降段不及普通混凝土的特点,本以掺入短碳纤维为突破口,选取水胶比、砂率、短碳纤维的体积比、高效减水剂掺量四个因素作为变量,利用均匀设计安排试验,用SPSS软件对抗压强度和劈拉强度分别进行回归分析而得到回归方程,用MATLAB进行优化处理,进而求出最优配比.研究结果表明,短碳纤维的加入可明显改善混凝土的脆性,劈拉强度与抗压强度之比由原来的1/10~1/15增大到1/6~1/8,且拌合物的保水性、粘聚性也得到明显改善.最后用扫描电子显微镜观测了短碳纤维增强混凝土的微观结构,并从基理上进行了分析. 相似文献
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针对水泥聚苯模壳在抵抗酸侵蚀方面研究的不足,对水泥聚苯模壳在不同的模拟酸侵蚀环境下的立方体抗压强度及线膨胀系数进行大量基础性试验研究.阐明不同的PH值的酸雨侵蚀溶液及不同侵蚀龄期对水泥聚苯模壳抗压强度及线膨胀系数的影响.试验结果表明:随着侵蚀龄期的增加,不同pH值侵蚀溶液中侵泡的试块抗压强度及线膨胀系数的变化趋势相同,水泥聚苯模壳立方体试件的抗压强度变化趋势是先增大后减小,线膨胀系数的变化趋势是先减小后增大,当侵蚀龄期在14~21 d时,PH为3的侵蚀溶液中侵泡的试块抗压强度达到峰值的同时,线膨胀系数最小;随着侵蚀的进一步进行,试块抗压拉强度开始降低,线膨胀系数逐步增大,至49 d时,只有PH为5的侵蚀溶液中侵泡的立方体试块抗压强度满足规范要求,其余试块强度均小于规范要求的0.4 MPa. 相似文献
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