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利用X射线和磁性测量研究了Co77Zr(18-x)Mo5Bx合金薄带的结构和磁性.实验发现,在Co-Zr-Mo合金中添加适当含量的B,可以使其矫顽力显著提高,当x=2.0时,制备出具有迄今为止Co-Zr基永磁合金最大矫顽力Hc=7.0 kOe(1 Oe=79.5775 A/m)的快淬薄带.随着B元素添加,Co77Zr18-xMo5Bx合金薄带的晶粒逐渐细化,并根据Henkel plot模型计算得出软磁相fcc-Co与硬磁相Co5Zr相之间的交换耦合作用逐渐增强.合金薄带的矫顽力主要受硬磁相Co5Zr相的晶粒尺寸控制,并随着晶粒尺寸的减小先升高后降低.另一方面,Co77Zr18Mo5合金薄带的矫顽力机理为反磁化核形核模型,添加B元素之后矫顽力机理变为畴壁钉扎模型.通过X射线衍射和热磁分析发现,B元素并没有进入到Co5Zr相的晶格中,而是存在于非晶相中. 相似文献
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添加元素对Mg-基非晶合金非晶形成能力和热稳定性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究Mg60Ni25Gd15-xNdx(x=0,7.5,15)和(Mg60Ni25Gd15)100-xMx(M=Fe或Co)(x=0,3,5)非晶态合金快淬甩带样品的非晶形成能力(GFA)及热稳定性随成分的变化关系. 结果表明, 用Nd替代Gd可提高Mg60Ni25Gd15-xNdx(x=0,7.5,15)合金的GFA和热稳定性, Fe或Co与主元素间的正混合热降低了(Mg60Ni25Gd15)100-xMx(M=Fe或Co)合金的GFA和热稳定性. 相似文献
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利用X射线衍射和磁性测量研究Co80+xZr20-x(x=0,1,2,3,4)合金、 快淬薄带的结构与磁性. 结果表明, 所有样品的比饱和磁化强度均较大, 且在实验范围内随退火温度的升高而增加; 经750℃热处理2 h后, Co81Zr19样品的比饱和磁化强度达到最大值128 (A·m2)/kg; Co82Zr18快淬样品在25 m/s速率下的矫顽力最大, 为60 kA/m, 根据该样品中Co5Zr相的含量较大可知, Co5Zr相为Co-Zr合金的硬磁相; 由初始磁化曲线可知, 所有样品的矫顽力机制为成核模型. 相似文献
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通过在Hf15Co78B7合金中添加微量W的方法, 制备Hf15-xCo78B7Wx(x=0,1,2,3)快淬合金薄带, 并利用磁性测量、 X射线衍射、 热磁分析与扫描电子显微镜考察其磁性能、 相组成[KG*8]和微结构. 结果表明: Hf15Co78B7合金中添加适量的W可明显提高其矫顽力(HC); Hf13Co78B7W2 薄带由Co7Hf相及少量fcc-Co相组成, W原子进入Co7Hf相的晶格中, 使Co7Hf相的Curie温度(TC)降低, 磁晶各向异性场(Ha)增加; 合金的晶粒尺寸明显减小. 相似文献
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双烷基钪配合物LSc(CH2SiMe3)2(L=(2,6-iPr2C6H3)NC(Me)CHPPh2N(2,6-Me2C6H3))在助催化剂[Ph3C][B(C6F5)4]的作用下能够高活性地催化乙烯和丙烯共聚.在反应温度30℃和乙烯与丙烯常压(1.0×105Pa)下聚合,共聚活性能够达到7.5×105g(PE)mol-1h-1(105Pa)-1.单体的竞聚率分别为rE=29.75和rP=0.015.13C-NMR和DSC分析表明所得到的乙丙共聚物是弹性体,且丙烯单体无规分布在共聚物链中. 相似文献
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利用X射线衍射和磁性测量研究Co80 xZr20-x(x=0,1,2,3,4)合金、快淬薄带的结构与磁性. 结果表明, 所有样品的比饱和磁化强度均较大, 且在实验范围内随退火温度的升高而增加;经750 ℃热处理2 h后, Co81Zr19样品的比饱和磁化强度达到最大值128 (A*m2)/kg;Co82Zr18快淬样品在25 m/s速率下的矫顽力最大, 为60 kA/m, 根据该样品中Co5Zr相的含量较大可知, Co5Zr相为Co-Zr合金的硬磁相;由初始磁化曲线可知, 所有样品的矫顽力机制为成核模型. 相似文献
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