非中心钻孔时残余应力的分析

当钻孔位置不在应变花中心或者应变片任意排布时,联系松弛应变与残余应力之间足够简单的一般关系式至今还没有见到。Sandifer及Hsin-Pang Wang都推导过这方面的关系式,但是,他们的关系式相当复杂,很难在一般钻孔位置的情况下求解。     

(Cl-nacnac)Pt(H)与端炔的反应机理

在Templeton实验(West, N. M.; et al. Organometallics 2008, 27, 5252)的基础上, 利用密度泛函理论研究了(Cl-nacnac)Pt(H)(Cl-nacnac: bis(N-aryl)-β-diiminate)与端炔的主、副反应机理. 结果表明: 叔丁基乙炔以1,2-方式插入到Pt―H键之间生成主产物, C―C键生成为决速步骤; 以2,1-方式插入到Pt―H键之间生成副产物, 炔烃插入为决速步骤. 基于主、副反应机理, 合理地解释了主、副产物生成的原因. 分析表明, 主产物是热力学控制的产物, 而副产物是动力学控制的产物.     

液体密度仪的设计与制作

依据物理原理,采用传感器技术设计与制作的液体密度仪可实现自动、连续测量待测液体的密度。该装置主要是由盛装待测液容器、信号采集、信号处理、信号显示等功能组成。采用压力传感器采集待测液的重量,超声波测距模块采集待测液体的高度;以STM32单片机为控制核心,对采集到的信号进行数据处理,并将结果传送至显示器,实时显示测量结果。具有快捷、精确、实时测量的优点,在教学科研方面有一定实用价值。     

二向应力状态最大主应力方向的判别

近来我们收到一些阐述解析法确定最大主应力方向问题的文章,本期摘要选登几篇(按来稿先后次序编排),以供参考.     

关于非对称交变应力下强度计算的控制条件问题

对零件作非对称循环下强度校核时,应使零件既不发生疲劳破坏,又不发生塑性破坏,这二方面的强度条件为n_σs=σ_s/σ_max≥n_s式中,n_f 为疲劳安全系数;n_s 为屈服安全系数.文献[3]根据折线型简化持久极限曲线又补充了一个疲劳...     

对“钻孔偏心对松弛应变和残余应力的影响”一文的讨论

关于松弛应变-残余应力关系式,即[1]中(11)式,由于其中之释放系数 B′不是常数,它不仅与几何-弹性参数有关,而且夹进了未知的应力状态参数(?),这必然会给以后残余应力以求解带来困难.事实上文献[2]已成功地把未知应力参数σ_1、σ_2、(?)与几何-弹性常数彻底地分开,即把松弛应变表为     

用中心钻孔公式计算残余应力时偏心钻孔造成的误差分析

本文应用钻孔时联系松弛应变与残余应力之间的一般关系式,在应力状态、几何布置较为广泛的组合范围内,分析了当用中心孔公式计算由于钻孔偏心而造成的分析误差。计算结果表明,以往在个别情况下作出的分析,大大低估了偏孔造成的分析误差。     

有限板半椭圆表面裂纹应力强度因子—Irwin深埋椭圆裂纹解法的推广

1.引言由于半椭圆表面裂纹在工程实际中的重要意义,这个问题一直是国内外学者致力研究的主要课题之一。1962年,Irwin首先提出,对裂纹最深点,应力强度因子扩大系数F=1.1,此式仅适用于浅裂纹。后来,又有很多人研究了F值的计算问题,但各种数值解答在某些情况下相差50～100%。1978～1980年,以McGowan为首的一些专家组成的“基准问题编辑委员会”曾将表面