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采用ITPS(Integrated Thermal Protection Systems)承力结构的方法,开发了基于PATRAN PCL语言的参数化建模程序,能够自动、快速地建立该类型结构的有限元模型。通过改变腹板与底面板之间的夹角,得到了ITPS最佳热短路模型。通过数值分析研究了镂空腹板对ITPS承载能力及隔热性能的影响。结果表明,腹板与底面板夹角76°时,ITPS静力分析的最大等效应力达到极小值,镂空腹板高度和倒角半径的综合设计关系到ITPS优化设计的成败。在镂空腹板宽度和高度相同的情况下,应该优选倒角半径大的镂空腹板结构形式。同时,镂空腹板改善了ITPS底面板的温度均匀性。镂空腹板的数值分析结果为ITPS结构优化设计提供一定的参考和依据。 相似文献
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合成了两个布洛芬有机胺盐,并用元素分析、红外和X射线粉末衍射对其结构进行了表征,首次报道了布洛芬乙胺盐的晶体结构。乙胺盐C13O2H17·EtNH3(1)晶体为单斜晶系,空间群P21/c,晶胞参数a=8.3859(15);b=6.5048(11);c=28.960(5) ;β=93.128(4)°;R1=0.0727;Rw2=0.2276。该化合物极易溶于水。乙二胺盐C13O2H17·(NH3CH2CH2NH3)0.5(2)为层状结构,略溶于水。本文还对已发表的布洛芬化合物的结构进行了比较。 相似文献
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合成了两个由胍盐(G)和4,4’—苯醚二磺酸(PEDS)为主体框架所形成的主— 客体包合物,分别为[(CH6N3)]2[(C12H8O7S2)]·MeOH·2(H20)(1)和[(CH6N3)]2[ (C12H8O7S2)]·(C10H8)(2).两个化合物都是以P—1空间群结晶,晶胞参数分别为 :1a=0.7509(4)nm,b=1.2113(6)nm,c=1.5936(8)nm,a=102.636(10)° ,β=102.703(11)°,γ=91.318(10)°;2a=0.75409(3)nm,b=1.21584 (5)nm,c=3.09376(14)nm,a=81.506(2)°,β=89.669(2)°,γ=88. 890(2)°。在这两个晶体结构中,G和PEDS通过氢键形成了双夹层—双柱子的主体 框架,客体分子被包合在平行于a轴方向的晶格空间.这种双夹层—双柱子的主体 框架在由胍盐(G)和有机二磺酸(S)体系所形成的、具有通道结构的主体框架中是较 为少见的. 相似文献
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针对极端环境应力与飞机服役风险评估之间关系的复杂性和不确定性问题,采用事故树分析方法对服役飞机事故与极端环境应力相关性进行系统分析和探讨。首先基于极端环境应力导致飞机事故的相关数据库数据的统计分析,构建了飞机极端环境应力因素集及飞机极端环境应力事故树;然后根据极端环境应力作用机理分析及严酷度数学模型,计算极端环境应力导致飞机事故发生概率,评估极端环境应力直接相关严酷度,预测极端环境应力与飞机服役事故的关联度;最后总结形成了一种服役飞机极端环境应力事故分析方法。研究结果表明了积冰、雨、侧风、雾对服役飞机安全飞行影响极大,可为极端环境下飞机维保、签派及安全运营提供支持。 相似文献
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提出了一种基于Nd∶GdVO4晶体的双波长正交偏振被动调Q激光器。建立了对应的速率方程模型,研究了激光器输出双波长脉冲和不同输出镜反射率条件下泵浦功率对激光输出时域特性的影响。理论研究结果表明,通过调节输出镜反射率改变双波长阈值反转粒子数密度,当π偏振阈值反转粒子数密度小于σ偏振阈值反转粒子数密度且差值较小时,激光器可以输出双波长被动调Q脉冲激光,通过增大泵浦功率可以依次产生π偏振单一波长脉冲、双波长多对一脉冲、双波长一对一脉冲、双波长一对多脉冲以及σ偏振单一波长脉冲。搭建实验装置,设置π偏振输出镜反射率为0.60,σ偏振输出镜反射率为0.95,对泵浦功率和激光输出时域特性之间的关系进行验证。随着泵浦功率的增大,激光器依次输出具有上述时域特性的脉冲激光,与数值仿真结果一致。当泵浦功率为5.51 W时,激光器输出正交偏振双波长一对一脉冲激光,其中π偏振和σ偏振的波长分别为1 063.23 nm和1 065.52 nm,平均功率分别为323 mW和462 mW,脉冲峰值功率分别为11.62 W和20.35 W,脉冲宽度分别为185 ns和168 ns,脉冲重复频率为1... 相似文献
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采用有限元对粘结连接和螺铨连接的复材/金属混合结构加筋板进行了数值模拟,分析了混合结构加筋板在不同温度、不同约束方式下的剪切、压缩屈曲及后屈曲性能。结果表明:温度环境下,夹具的厚度、与试件连接形式都对壁板屈曲失稳载荷有影响。通过不同组别的分析优化,可以得到比较理想的夹具及连接形式,即夹板厚度为6mm,螺栓连接;同时热胀系数接近壁板试件的边界约束可作为温度环境下混合结构壁板剪切稳定性试验边界条件较优的设计形式;壁板压缩情况下,侧边固支加筋板失稳载荷比侧边简支加筋板高5.6%,但侧边固支与简支加筋板的破坏载荷基本相同。 相似文献
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