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101.
102.
本文对3套不同出口子午倾角的轴流无叶喷嘴出口气流参数分布规律进行了比较,初步分析了这种三维边界层的结构,并据此引入了环量损失修正系数,以更准确地反映损失对气流参数的影响;通过对压力的径向平衡计算,分析了各因素对压力分布的影响,并提出用大的内环出口倾角来控制根部边界层内α_1角的过分增大。本文实验用的喷嘴型线变化范围比较广,得出的参数分布较有规律,对轴流无叶喷嘴透平的流型设计有较高的参考价值。 相似文献
103.
锥形旋转水射流的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究出一种圆锥形水射流喷嘴,并对其结构特点及压力分布进行了分析,从理论和试验结果论述了影响喷嘴射流扩散角的结构因素,包括叶轮叶片的出口角和射流截面压力分布,文中引入喷嘴的几何特征数Ω来表征喷嘴的旋转强度,可用于衡量喷嘴的质量。 相似文献
104.
多孔平面射流混合区流动的数值计算 总被引:1,自引:0,他引:1
用K-ε湍流模型和混合有限分析法,模拟均匀排列无限多孔平面射流混合区内的流动。计算了不同相对孔间间距对混合区内流动特性的影响,得到了一些重要的关系。所得结果较为理想,对研究均匀排列多孔射流的流动有一定的价值。 相似文献
105.
射流侵彻复合靶的工程计算方法 总被引:4,自引:1,他引:4
徐学华 《南京理工大学学报(自然科学版)》1994,(2):38-42
采用遂次逼近法建立了射流侵彻有限厚度靶的工程计算公式,进而提出了射流侵彻复合靶的工程计算方法。计算结果与实测值符合较好。可用补破甲弹和复合靶的设计计算。 相似文献
106.
王成 《东华大学学报(自然科学版)》1989,(6)
玻璃纤维喷气变形加工是变形加工的一个新领域,本文在大量试验的基础上,利用二次旋转回归设计法求得回归方程,对喷气变形加工过程中几个主要工艺参数进行了全面的深入分析;并通过计算机采用复合形法优选了最佳工艺参数。本文可为国内玻璃纤维喷气变形纱的研制和生产提供依据。 相似文献
107.
黄双溪 《福州大学学报(自然科学版)》1995,(5):66-70
为了提高12PSD75型试验台的量油精度,使它达到ISO标准要求。文章在设计、试验、试制基础上,分析总结6条措施:①加入足够大的飞轮矩GD2;②增加齿轮变速箱,扩宽变速范围;③提高驱动轴刚度和联轴节刚度;④提高试验台的安装稳定性;⑤保证试验台整机制造精度要求;⑥改善测试环境条件。 相似文献
108.
本文通过试验对影响起挑水头、收缩段水面线、水舌外缘出射角的因素进行了分析,提出冲击波交汇点的计算式及水舌外缘最大挑距的计算式;讨论了各种参数对压力分布的影响。还提出了可供设计参考的体形参数选择范围。 相似文献
109.
In the present paper, a liquid (or melt) film of relatively high temperature ejected from a vessel and painted on the moving
solid film is analyzed by using the second-order fluid model of the non-Newtonian fluid. The thermocapillary flow driven by
the temperature gradient on the free surface of a Newtonian liquid film was discussed before. The effect of rheological fluid
on thermocapillary flow is considered in the present paper. The analysis is based on the approximations of lubrication theory
and perturbation theory. The equation of liquid height and the process of thermal hydrodynamics of the non-Newtonian liquid
film are obtained, and the case of weak effect of the rheological fluid is solved in detail. 相似文献
110.
喷嘴内液固两相射流流场的数值模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
基于连续介质理论,考虑了液固两相间的相互作用,给出了喷嘴流道内液固两相射流的控制方程,利用标准的k-ε两方程模型对磨料射流喷嘴内流场进行了数值模拟研究,并对模型中的主要参数进行了优选。研究结果表明,水与磨料颗粒之间存在速度滑移,在相间力的作用下磨料颗粒一直作加速运动,颗粒速度逐渐趋向水的速度;进入喷嘴收缩段后,水与磨料颗粒同时得到加速,但由于惯性力的作用,达到相同速度磨料颗粒的加速过程要长;进入直柱段后,液相速度继续增加至最大速度,此后缓慢降低,而磨料颗粒在整个直柱段内一直加速,液固两相的速度差逐渐减小,直至从喷嘴喷出;喷嘴出口处液固两相的速度剖面近似为抛物线形,在喷嘴截面中心处速度最大,沿径向逐渐减小,离壁面越近,速度降低的幅度越明显。与前人的研究结果对比发现,模拟所得的结果是正确的。 相似文献