基于Delta算子描述的CARMA模型辨识

研究Delta算子描述的离散系统参数辨识问题。基于Delta算子矩阵求逆引理,提出辨识Delta算子描述的可控自回归滑动平均模型(CARMA)的递推增广最小二乘法(DRELS),并给出DRELS算法的实现步骤。     

束鹿凹陷斜坡带沙三段扇三角洲特征及含油性

利用大量钻井的岩电组合特征和岩心观察结果，结合地震相和测井相模式，以及粒度、岩矿等分析资料，对束鹿凹陷斜坡带沙三段广泛分布的砾岩体成因进行了深入的分析。结果表明：这些砾岩体以冲积的形式前积到浅水湖盆中，平面上的三分性和纵向上的三层结构较明显，具有重力流和牵引流双重成因的沉积构造；以片状颗粒流或辫状水道砂砾岩为主要管架，河口坝不发育；随物源区母岩性质的不同，导致扇三角洲的形成机制和沉积特征存在明显的差异性，形成以片状颗粒流为主导作用的扇三角洲和以河流作用居重要地位的扇三角洲。认为这两种扇三角洲储层物性的影响因素不同，储集空间、储集性能和含油性也各具特色。     

风机提前启动对风冷热泵冷热水机组除霜的影响

研究了风机提前启动对逆循环除霜时间的影响.在一台名义制热量为55kW的风冷热泵冷热水机组上,采用风机提前启动和正常启动对该机组的除霜影响进行了对比实验.结果表明:当排水阶段结束时,风机提前启动除霜实验的排气压力为1234.6kPa,比风机正常启动除霜实验的排气压力低772.3kPa;在恢复阶段,由于制冷剂的流量较大而板式换热器的内容积较小,使2个除霜实验的排气压力在短时间内剧烈上升,上升幅度分别为574kPa和488.7kPa;在恢复阶段,风机提前启动除霜实验的排气压力峰值为1808.6kPa,比风机正常启动除霜实验的峰值2495.6kPa降低687kPa,有效避免了因风机正常启动除霜实验的排气压力接近高压保护值(2550kPa)而导致停机的可能.     

珠江三角洲河网与伶仃洋一、三维水质模型联解研究

建立了珠江三角洲河网区和伶仃洋的水质耦合数学模型,采用时段交替法进行一、三维模型的耦合计算.利用统计得到的珠江三角洲1998年的污染源排污量资料以及1998年6月26(27日在伶仃洋同步观测的水质(COD)资料对耦合模型的计算结果进行了验证,结果表明模型:计算值和实测值基本吻合,说明该耦合模型可用来描述珠江三角洲河网区和伶仃洋区的耦合水质变化过程.     

克拉玛依油田530井区下乌尔禾组冲积扇与油水分布特征

克拉玛依油田530井区下鸟尔禾组为一套厚层状的砂质砾状结构火山碎屑冲积扇沉积物,地层岩性相对单一,且自然伽马、自然电位等测井曲线特征与岩相缺乏明显的关系.530井区下乌尔禾组油藏受沉积相带的影响,储层物性变化大,油水分布关系复杂.通过岩心、薄片观察和岩心薄片粒度分布研究,分析了储层的沉积相模式及沉积亚相特征,并根据试油和测井解释成果,综合分析油水分布的控制因素.     

局扇供电探讨

介绍了《煤矿安全规程》的有关规定，分析了井下局扇供电问题，提出了当前局扇供电设计与常规局扇供电设计的区别。     

轴流风机出口旋流研究

对病虫害防治机械普遍使用的轴流风机出口旋流，从理论、试验及结果分析建立了轴向速度衰减规律，为选用和设计轴流风机提供参考依据。     

鄂尔多斯盆地南部中生界延长组物源与盆地底形分析

通过重矿物、岩屑及碎屑成分的特征研究,认为鄂尔多斯盆地延长组主要受到3大物源控制,并且可进一步划分出6个次级物源;岩性、古生物对比和物源、古地理研究证明,在延长组中期,不存在来自正东方向的"富县三角洲";通过长7高阻泥岩、有效烃源岩分布特征及沉积相、地震相研究,认为盆地底形具有"南陡北缓、西陡东缓"的特点,这种特点造成了盆地东北部主要属于缓坡型湖泊三角洲体系,而在南部、西南部则属于陡坡型扇三角洲及三角洲前缘末端的浊积扇沉积.这些认识必将有助于今后盆地的油气勘探部署.     

基于叶素-动量理论的冷却风扇风量计算方法

将风力机经典叶素-动量理论应用于车用轴流式冷却风扇,建立了冷却风扇几何参数、风扇转速与风量的关系理论模型.该模型根据冷却风扇与风力机能量转换的差异,对经典叶素-动量在叶素载荷方向、出入口边界条件等方面进行了修正.随后,基于实验测量和计算流体力学的方法对风扇风量理论计算模型进行了验证.结果表明,风扇风量的理论计算方法不仅能够反映风量随风扇转速的变化规律,且具备较高的计算精度.在该模型中,理论算法与实验结果的平均相对误差为3.57%,与计算流体力学所得结果的平均相对误差为5.03%.     

二维零压气体动力学系统的黎曼问题-3J情形

研究二维零压气体动力学系统带有三片常数的黎曼问题.对外波为3J的情形,借助特征分析方法,通过研究基本波的相互作用,构造了两种不同的显式解结构,一种出现了δ-激波,另一种则包含一个三角形真空区域.