全文获取类型
收费全文 | 13342篇 |
免费 | 939篇 |
国内免费 | 4152篇 |
专业分类
化学 | 6574篇 |
晶体学 | 85篇 |
力学 | 405篇 |
综合类 | 211篇 |
数学 | 830篇 |
物理学 | 1839篇 |
综合类 | 8489篇 |
出版年
2024年 | 73篇 |
2023年 | 336篇 |
2022年 | 358篇 |
2021年 | 376篇 |
2020年 | 307篇 |
2019年 | 321篇 |
2018年 | 210篇 |
2017年 | 312篇 |
2016年 | 354篇 |
2015年 | 413篇 |
2014年 | 766篇 |
2013年 | 693篇 |
2012年 | 666篇 |
2011年 | 790篇 |
2010年 | 739篇 |
2009年 | 862篇 |
2008年 | 878篇 |
2007年 | 801篇 |
2006年 | 846篇 |
2005年 | 778篇 |
2004年 | 763篇 |
2003年 | 811篇 |
2002年 | 690篇 |
2001年 | 713篇 |
2000年 | 519篇 |
1999年 | 542篇 |
1998年 | 446篇 |
1997年 | 480篇 |
1996年 | 400篇 |
1995年 | 386篇 |
1994年 | 344篇 |
1993年 | 273篇 |
1992年 | 273篇 |
1991年 | 246篇 |
1990年 | 220篇 |
1989年 | 207篇 |
1988年 | 96篇 |
1987年 | 44篇 |
1986年 | 44篇 |
1985年 | 23篇 |
1984年 | 12篇 |
1983年 | 8篇 |
1982年 | 8篇 |
1980年 | 3篇 |
1959年 | 1篇 |
1957年 | 1篇 |
1944年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 0 毫秒
61.
使用控制应力流变仪 ,在原油凝点附近温度区域对大庆原油和胜利原油进行了线性粘弹性应力范围内的小振幅振荡剪切实验。以原油开始出现线性粘弹性应力区间的最高温度作为基准温度定义了相对温度 ,对粘弹性参数进行了分析对比。研究表明 ,大庆原油及胜利原油在各自凝点以上 4℃时 ,均表现出明显的粘弹性特征 ,其损耗角分别为 37.6 6°和 76 .5 5°。在相同的相对温度下 ,大庆原油的弹性特征明显好于胜利原油 ,大庆原油的粘弹性参数对温度的敏感性也明显好于胜利原油。两种原油粘弹性不同的主要原因是其胶质、沥青质含量和析蜡特性不同。凝点温度附近的原油流变性及其随温度的变化规律应该作为确定输油管道进站温度的重要依据 ,目前 ,仅以原油凝点作为确定进站温度的主要依据是不合理的。 相似文献
62.
建立了测定2-对氯苯基-4-苯基-1,5-苯并硫氮杂(艹卓)-α-(丁二酰亚胺基)-β-内酰胺的高效液相色谱(HPLC)分析法.结果表明该法重现性好,灵敏度高,快速,准确,平均回收率为96.9%~103%. 相似文献
63.
在25℃条件下,测定了不同浓度的羟丙基壳聚糖(HPCHS)溶液/表面活性剂(聚氧乙烯(23)醚月桂醇(BRIJ35)、十六烷基三甲基溴化铵(CTAB)、十二烷基硫酸钠(SDS)、二甲基十二烷基甜菜碱(C12BE)/正丁醇(n-C4H9OH)/正辛烷(n-C8H18)体系微乳液拟三元相图。结果表明,在所研究的浓度范围内,羟丙基壳聚糖对不同类型表面活性剂体系微乳液的形成有不同的影响:(1)除B12BE体系外羟丙基壳聚糖的加入均在一定程度上改善了原有体系微乳区的形成和稳定;(2)羟丙基壳聚糖溶液在10,10和5g/L浓度时分别使BRIJ35,CTAB和SDS体系微乳区面积达到最大;(3)羟丙基壳聚糖的加入没有明显改变C12BE体系的微乳区面积。 相似文献
64.
硝酸法制备拟薄水铝石研究--成胶条件的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
在不同成胶条件下利用铝酸钠溶液和硝酸制备了拟薄水铝石 ,研究了 pH值、成胶温度、铝酸钠浓度及成胶时间的影响 .结果表明不同的成胶条件对产物的物性有较大影响 .在合适的成胶条件下 ,可以制得纯净的拟薄水铝石沉淀 ;在一定的范围内可通过调节实验参数等来控制拟薄水铝石物化性质如堆密度、比表面积、孔容积、孔径等 相似文献
65.
采用量子化学从头算方法在 HF/6-3 1 G* *及 MP2 /6-3 1 G* *水平上计算了甲酰基双烯酮及苯甲酰基双烯酮的重排反应机理 .结果表明 ,两反应均为简单基元反应 ,反应中的 H原子 (或 C原子 )和邻近的 3个 C原子形成了具有四元环结构的对称过渡态 ,两反应的活化势垒分别为 1 5 0 .83 k J·mol- 1和 1 46.45 k J·mol- 1(MP2 /6-3 1 G* * 水平 ) ,这与苯甲酰基双烯酮需要在 5 5 0℃的高温下才能发生重排反应的实验事实一致 . 相似文献
66.
纳米复合Ti(C,N)基陶瓷烧结晶粒长大的特性 总被引:2,自引:0,他引:2
利用材料热力学原理,推导出纳米复合Ti(C,N)基金属陶瓷烧结过程中,晶粒生长速度与大、小颗粒半径之间的关系,并结合实验结果进行了分析.结果表明:纳米复合金属陶瓷在烧结的开始阶段,大晶粒的长大速度呈加速趋势,当大晶粒长大到一定程度时,其长大速度达到最大值,随后,速度逐渐减慢.采用放电等离子烧结、脉冲烧结等方法有可能进一步减小小颗粒的半径.Mo、WC、TiN的加入,抑制了沉淀—析出过程的进行,对晶粒的长大有一定的抑制作用. 相似文献
67.
主要分析了偏置式推杆盘形凸轮机构的主要尺度参数与所给定运动参数之间的关系,并提出了基圆半径r0,偏距e等的取值原则与方法,从而准确无误地确定凸轮的主要参数,或是把此参数作为设计变量的初值。 相似文献
68.
配制高性能混凝土对原材料要求的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
高性能混凝土具有高流动性、高耐久性的特点,其组成原材料应满足各项性能的基本要求.胶凝材料用量较高,水灰比较低,最大骨料粒径较小,可采用普通水泥,但必须与高效减水剂有很好的相容性. 相似文献
69.
强夯处理软基的工后沉降 总被引:2,自引:0,他引:2
是否可有效减小软基工后沉降是衡量软基处理方法有效性的重要指标.从工后沉降的角度分析了强夯动力固结法处理深厚软基的有效性.实测结果表明:强夯可在淤泥层中产生较大的孔压增量,且影响深度较大.但强夯所致的孔压增量在瞬间产生,也在很短时间内消散.强夯前后软基的沉降速率相同,强夯对软基的固结沉降基本没有影响,处理后软基的工后沉降仍达360-800mm.在本文所述的工况条件下,强夯动力固结处理淤泥软土是无效的. 相似文献
70.