具有初始构型的MEMS驱动器的跳跃和吸合现象研究

在曲梁变形后以弧长为参数的自然坐标系中,利用曲梁大变形分析理论,建立了具有任意初始构型的微电驱动器大变形电动力学分析的数学模型,并采用微分求积法(DQM)进行空间离散,得到了一组具有强非线性的微分-代数系统方程,运用Petzold-Gear BDF方法进行时间域内的求解.研究了MEMS驱动器在电场力作用下的瞬态动力学特性,包括跳跃(snap-through)和吸合(pull-in)现象,并与已有实验结果进行了比较.     

考虑自平衡条件T形曲梁的静力学特性分析

为了准确分析T 形曲梁的静力学特性,该文考虑了剪滞翘曲应力自平衡条件、剪力滞后和剪切变形等因素的影响. 同时为了更好地反映T 形曲梁翼板的位移变化,4 个广义位移函数被引入,分析中以能量变分原理为基础建立了T 形曲梁静力学特性的控制微分方程和自然边界条件. 算例中,分析了剪滞翘曲应力自平衡条件、不同载荷形式和曲梁半径R 等因素对T 形曲梁静力学特性的影响,该文解析解与有限元数值解吻合更好,说明了该文方法的有效性.     

冲击荷载下钢化夹层玻璃薄板的动力学响应研究

针对工程材料中的钢化夹层玻璃受风沙冲击问题,利用重三角级数构造了冲击荷载作用下四边简支弹性矩形夹层薄板的挠度函数,依据积分变换方法求解挠度函数系数,并基于薄板小挠度弯曲理论得到四边简支条件下矩形钢化夹层玻璃薄板的应力与应变函数,利用Matlab编程对其分布规律计算,研究钢化夹层玻璃受冲击的动力学特性。结果表明：在不同冲击高度下,冲击力、位移响应均呈先增加后减小的趋势,且由于冲击惯性效应致使位移响应分为接触加载期、接触卸载期、脱离后期;应力波在玻璃内对称向四周传播且不断衰减致使位移场、应变场、应力场均呈对称分布,且冲击荷载对冲击点的影响最大;钢化夹层玻璃薄板冲击点区域下表面受拉而出现拉破坏,边界区域受压出现压破坏,而上表面的破坏情况则恰好相反。该研究结果为研究夹层玻璃受冲击破坏机理提供了重要依据。     

合成双射流激励器振动噪声特性

合成双射流激励器工作噪声远低于合成射流激励器工作噪声, 但其噪声特性仍然限制了其应用于笔记本电脑、空调、冰箱等室内电子设备散热. 为降低合成双射流激励器整体噪声, 采用数值模拟的手段探究合成双射流激励器在不同边界条件下的振动噪声特性, 为合成双射流激励器降噪设计提供指导. 结果表明: 压电振子与壳体的振动共同影响着激励器振动噪声声压级大小; 夹持条件对振动噪声影响很大, 压电振子处于夹支条件时, 激励器的振动噪声声压级比压电振子处于简支时的激励器最大声压级低10 dB.      

自由曲梁纵弯耦合波及其功率流

针对近似为无限长的自由曲梁在平面内的振动，研究了其中纵弯耦合波运动及功率流，得到了由激励输入曲梁的功率流及由内力作用传播的功率流。结果表明，输入功率流时存在截止频率，在高频段，输入功率流迅速减小，这些结论为控制曲梁的结构噪声及振动提供了理论依据。     

汽车滚柱式单向超越离合器套环应力计算的曲梁法

对汽车滚柱式单向超越离合器套环进行力学分析，首次提出套环为受集中力作用的超静定曲梁，以此来求解其最大正应力，即曲粱法。采用电测套环工作应力和采取光弹性应力分析方法验证曲梁法的正确性，并指出，多年来国内外按Ｔｈｏｍａｓ视套环为厚壁圆筒，受内压来计算应力是不可取的。     

浅谈先简支后连续T梁设计

先简支后连续梁在桥梁设计施工中兼具简支梁与连续梁的特点,具有施工便捷、行车舒适、后期养护少等诸多优点,在工程中应用日益广泛。文章以三跨预应力混凝土先简支后连续T梁为例,简要介绍在内蒙某高速公路中采用的先简支后连续T梁桥的结构特点和设计方法。     

对称水平曲梁的内力计算

采用力法分析的方法,对一种常见的圆弧曲梁在对称荷载作用下的内力进行分析,并推导出常见的四种对称荷载作用下的内力计算公式,可供参考。     

铁路先简支后连续梁极限承载力研究

采用等幅重复加载和按比例分级加载法,对3根铁路预应力混凝土先简支后连续模型梁进行破坏试验,对带有湿接缝的该类型结构极限承载力进行试验研究。将理论分析结果与试验结果进行比较,结果表明,疲劳荷载对带有湿接缝的该类型结构极限承载力的降低程度约为10%。     

车辆荷载谱作用下简支T梁力学性能

由自编程序VLS(vehicle load spectrum--车辆荷载谱)构造随机车辆荷载谱,利用有限元程序将一般运行状态下的随机车辆荷载谱加载于简支T型钢筋混凝土梁上,模拟该梁在车辆荷载通过时的动力响应,得到了T梁位移时间历程曲线以及梁压区混凝土和拉区钢筋的应力时间历程曲线,并分析了压区混凝土和拉区钢筋的疲劳性能.结果表明车辆荷载谱作用下T梁动挠度大于汽车-20和挂车-100静荷载作用下的挠度;压区混凝土及拉区钢筋的最大应力均介于汽车-20和挂车-100静荷载作用下的应力值之间;T梁疲劳寿命可达到2×106,但不超过2×107;拉区钢筋不能够满足混凝土规范关于疲劳验算的规定,需要进行验算.