计算混气泥浆柱井底压力的新方法

本文在考虑气体在泥浆中滑脱以及气体重量的情况下,推导出了计算混气泥浆柱动态井底压力(BHP)的公式(备有软件),并与过去通用的不考虑气体滑脱和气体重量的计算方法进行了对比。由此得出结论:在2000～4000m井深条件下,气体滑脱对井底压力有明显影响,其绝对误差可达1.92MPa,相对误差可达5.8％。气体重量对井底压力也有影响,其绝对误差为0.77MPa,相对误差为2.3％。     

颗粒堵塞与滤液侵入地层的数学模型初探

本文在分析、研究额杜及滤液侵入孔隙机理的基础上,对颗粒及滤液在静态、动态条件下侵入地层而使地层受到损害的一维、二维数学模型进行了研完,建立了各种井下条件的数学模型,并结合室内实验时模型进行了验证。     

鄯善、丘陵油田西山窑油层开发井钻井液技术

针对鄯善、丘陡油田西山窑油层开发简化井身结构后,裸眼段长,易漏失层段、易塌陷层段和造浆严重层段同时存在,井下复杂情况频繁的情况,采取突出钻井液造壁性和封堵能力、强化钻井液抑制性和提高润滑性措施的技术路线,并在现场实际应用,收到显著的成效.     

HCHO与LGV型无铬木质素磺酸盐降粘剂

LGV型无格木质素磺酸盐降拈剂研制时,选用甲醛( HCHO)用作交联剂,但对HCHO的交联作用及其用量与LGV产物性能之间的关系尚缺乏充分认识。本文借助红外光谱吸收分析、扫描电镜观察探讨了HCH)的交联作用,并就HCHO用量与LGV产物平均分子量、吸附性能、水化耐盐性能及降粘性能的关系进行了较详细的考察。研究结果表明:在本实验条件下,引入的HCHO具有交联作用:主要是通过影响 LGV产物的平均分子量大小进而影响其吸附、水化、降拈等性能。由此说明了LGV型降拈剂合成时引入HCHo的必要性及其用量的合理性。     

泥浆泥饼压缩性评价方法对比研究

本文通过对现行评价泥浆泥饼压缩性的三种方法:“泥饼渗透率法”、“泥饼针入度法”、“两次失水法”进行对比实验研究,考察了在常温静(动)态和高温静(动)态四种实验条件下泥浆泥饼可压缩性之间的对比关系。结果表明:以“两次失水法”,且以不倒泥浆两次失水法作为评价泥饼压缩性,方法简便,数据可信;得出泥饼的可压缩性是由弹性变形和塑性变形共同作用的结果。     

胍胶稠化剂对低渗透砂岩气藏储层伤害的实验研究

为了定量分析胍胶压裂液稠化剂分子对低渗透砂岩气藏储层的伤害情况,借助平行样比对方法,通过基质伤害实验和滤饼伤害实验,对目标储层10块(各5块)代表性岩心进行了研究。研究表明,在气相反排至50 PV时,稠化剂分子造成的伤害(堵塞伤害和滤饼伤害)是主要伤害因素(占总伤害的51.15%)。此外,堵塞伤害先是随着反排体积增加而增大,而后趋于稳定;滤饼伤害是不可逆不可恢复的伤害。并且,堵塞伤害与阈压喉道半径和有效喉道半径均值大小成线性正相关关系。     

富水粉细砂地层中护壁泥浆材料配比的优化

地下连续墙在以淤泥、粉细砂层地质为主,地下水丰富的江浙沪地区施工时,因传统护壁泥浆携砂能力过剩而造成废浆率大、沉渣厚和成墙质量差等问题。为有效提高地连墙施工质量,开展了低固相地连墙泥浆配制试验研究,通过优选增粘组分、成膜粉体助剂和膨润土,制备匀质性好、滤失量低、泥膜致密和携沙能力适中的工程用地连墙护壁泥浆,掌握了低固相地连墙护壁泥浆制备工艺等关键技术。基于苏州地铁8号线的工程应用表明：利用该工艺制备的低固相地连墙护壁泥浆沉渣厚度低于100mm、泥浆循环使用损耗率低于20%、成墙质量得到明显提升。     

地下连续墙穿越超厚富水砂层的泥浆护壁成槽技术

本文针对工程实例,提出了地下连续墙穿越超厚富水砂层的泥浆护壁施工技术,论述了富水砂层成槽施工保障技术措施。     

混凝土防渗墙粘土泥浆零排放施工法

在使用粘土泥浆进行固壁的混凝土防渗墙施工中,一般情况下,粘土泥浆使用后就作为废浆经处理后直接排放。但是,实际操作过程中,对混凝土防渗墙的临时建筑物进行简单的改造,就可以达到混凝土防渗墙粘土泥浆的零排放。本文笔者根据自己实际的工作经验,简单介绍一下。     

认识泥石流

泥石流是暴雨、洪水将含有沙石且松软的土质山体经饱和稀释后形成的洪流,它的面积、体积和流量都较大,而滑坡是经稀释土质山体小面积的区域。典型的泥石流由悬浮着粗大固体碎屑物并富含粉砂及粘土的粘稠泥浆组成。在适当的地形条件下,