高层有支掌钢刚架抗侧力性能分析

文献［１］采用的改进Ｐ－△法已对３６榀１０层３跨刚架计算了荷载一位移的关系曲线，根据以上次料对支撑的作用、刚架的延性和屈服强度比以及刚架层间相对位移进行了分析讨论，并对支撑设计提出了若干探讨。     

基坑开挖挡墙上的三维弹塑性有限元分析

采用Drucker-Prager硬化弹塑性本构关系模型，Drucker-Prager理论弹塑性本构关系模型。模拟基坑开挖的三维弹塑性有限元分析，对工程实例进行了有限元计算，通过分析比较，得出了基坑开挖挡墙上的土压力。墙身变形分布规律，证明了本方法具有一定的实用性。     

20MnVK钢含碳量对矿用圆环链性能的影响

本文测试了不同含碳量的20MnVK钢圆环链的性能,通过调整中频淬火回火温度可提高圆环链性能.对20MnVK钢制造C级φ18×64mm矿用圆环链提出看法.     

板开裂后刚度矩阵的分析与计算

对钢筋混凝土梁而言,当截面开裂以后其抗弯刚度将随着裂缝的开展而不断变化,同时对于板单元来说,由于裂缝开展方向和形态的各异将导致板的单元刚度矩阵求解复杂化.文章在利用板条梁三折线的M～Φ关系来模拟混凝土开裂和钢筋屈服对弯曲刚度影响的基础上,进一步重点分析并简化计算了板在开裂以后的单元刚度矩阵,推导给出了单元刚度矩阵的显式,以供参考.     

金属薄板各向异性行为的理论模拟

利用Ｂ－Ｌ［５］和Ｈｉｌ（１９４８）［２］屈服函数，对薄板的各向异性行为进行了理论研究．结果表明：Ｂ－Ｌ函数［５］比Ｈｉｌ（１９４８）［２］函数更能反映材料变形的各向异性行为．当屈服函数的Ｍ值取７～１２时，Ｂ－Ｌ函数的使用效果更佳     

聚合物分散剂对氟铃脲水悬浮剂流变性质的影响

采用控制应力流变仪研究了聚合物分散剂苯乙烯丙烯酸无规共聚物（MOTAS）用量、分子量及氟铃脲质量分数等对氟铃脲水悬浮剂流变性质的影响。 结果表明,以聚合物MOTAS为分散剂制备的氟铃脲水悬浮剂的流变行为符合Herschel-Bulkley模型。 在固定氟铃脲质量分数为20%时,当分散剂质量分数≤3.0%时,流动行为指数n≤1.0,悬浮体系表现为假塑性流体,当分散剂质量分数≥3.5%时,流动行为指数n≥1.0,悬浮体系具有胀塑性流体特征。 氟铃脲水悬浮剂的流变参数屈服值τH与分散剂MOTAS和氟铃脲的加入量有关。 分散剂MOTAS质量分数≤2.5%时,分散剂在氟铃脲颗粒界面吸附很少,裸露的氟铃脲颗粒界面间相互搭接,具有较大的屈服值τH;当分散剂加入质量分数为3.0%时,分散剂可在氟铃脲颗粒界面形成饱和吸附,若再增加分散剂用量,多余分散剂在悬浮的氟铃脲颗粒间形成搭接,使其屈服值τH增大。 在MOTAS分散剂的分子量在10 000~30 000范围内时,MOTAS分子量愈大,所制得的氟铃脲水悬浮剂的表观粘度和屈服值τH愈小,流变行为指数n虽略有增加,但均小于1,没有改变“剪切变稀”的假塑性特征。     

固态焊接中的等效压缩变形及应力应变分析

对固态压接升温、保温过程中存在的等效压缩变形现象及其产生进行了阐述，并在试验基础上对伴随等效压缩变形的应力应变进行了分析。结果表明：等效塑性压缩变形是焊件在升温、保温过程中受约束压力作用不能胀大而产生的塑性变形的累积，它提供了形成固态焊接接头所必需的塑性变形。等效压缩变形使焊件在被约束方向上的尺寸保持恒定，而约束压力则在焊件由表及里温升的差异、屈服极限随温度变化的不均匀性以及应力松弛的综合作用下发生增大、持平、快速减小直至缓慢减小的变化。     

厚向异性薄板成形极限图的计算分析

本文运用1993年Hill提出的新正交各向异性屈服准则与马辛尼克-库祖斯基假说,分析了应变硬化指数n、厚向异性指数r、几何不均度f、单轴与双轴的屈服应力之比a(σu/σb).     

松散物料力学的若干理论和实践

本文讨论了松散物料力学的一些基本问题:屈服轨迹,静屈服轨迹和动屈服轨迹;在它上面没有切应力和正应力的自由表面;有效屈服轨迹和时间效应;主动应力状态和被动应力状态;松散物料的主应力轨迹,拱的理论等。在每个问题中,既讨论了理论问题,也讨论了实践问题。     

箱型截面的齐次广义屈服函数与结构极限承载力

针对目前箱型截面广义屈服函数为非齐次函数,采用弹性模量调整法求解箱型结构极限承载力时易出现计算结果受荷载初始值影响和计算精度受损的问题,建立了箱型截面的齐次广义屈服函数,并通过误差分析确定了齐次多项式的阶次,进而定义了箱型截面构件的单元承载比、承载比均匀度和基准承载比,建立了以单元承载比为基本参数的弹性模量调整策略,据此提出了箱形结构极限承载力分析的弹性模量缩减法;并通过算例对该方法进行验证,算例分析表明,该方法计算箱型截面结构极限承载力时,结果不受荷载初始值的影响,具有良好的计算精度和迭代稳定性.