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41.
武汉二七长江大桥为三塔混合梁斜拉桥,为验证其主梁钢混结合段构造的合理性,设计并制作了几何缩尺比为1∶3的主梁钢混结合段试验模型.对模型进行了试验研究,分别考察了在正常使用荷载作用下、设计极限荷载作用下及1.7倍设计极限荷载作用下钢混结合段钢构件与混凝土构件的应力分布情况及钢混结合段的承载性能,基于对钢混结合段钢板与混凝土之间2种不同连接方式的假设,分别建立了相应的有限元计算模型,研究2种不同的传力机理.模型试验和有限元计算分析表明:武汉二七长江大桥主梁钢混结合段的承载能力满足设计要求,剪力钉的剪切刚度对钢混结合段的受力与传力影响较大. 相似文献
42.
单索面斜拉桥主梁变宽段模型试验方法 总被引:1,自引:0,他引:1
在研究单索面混凝土斜拉桥边跨具有变宽段受力情况的模型试验中,将斜拉索力分解为水平和竖向2个分力,水平分力通过张拉布置在箱梁内的体外预应力钢束来模拟,竖向分力通过设置在主梁底部相应位置的弹性支撑梁提供的竖向反力来模拟;通过桥面分布荷载、边界条件荷载和斜拉索荷载的同步协调加载来保证各工况荷载在结构变宽段内引起的轴力和弯矩均与实桥的相似,从而保证模型截面应力与实桥的等效。分析计算和试验结果表明:在各工况荷载作用下,模型变宽段内的顺桥向弯矩与实桥相应荷载下的弯矩基本相似,各工况加载模式正确反映了实桥的受力状态;试验值的分布规律与理论值的分布规律吻合较好,各工况荷载作用下模型截面应力与实桥截面应力等效;研究成果也为同类桥梁的研究提供了一定的理论和试验基础。 相似文献
43.
运用现代有限元方法分析了三县洲斜拉桥主梁锚固区的局部应力分布及索力传递规律.分析结果表明,索力引起主梁顶板内局部较大的横桥向拉应力,与锚块固结的横隔板和箱梁腹板则传递和承受了大部分的索力垂直分量. 相似文献
44.
在用PKPM系列软件进行结构计算时,经常遇到次梁的输入问题。次梁的输入共有两种方法,一是按主梁输入,在PM交换数据输入中直接输入次梁;二是按次梁,在输人次梁楼板中,输入次梁。 相似文献
45.
赵照 《湖南城市学院学报(自然科学版)》2002,11(4):1-2
对主次相交的钢筋混凝土中主梁的抗扭作用提出了2种按弹性理论分析的方法,并把其计算结果与工程实际情况相比较,提出了适应工程实际计算简单的修正系数法. 相似文献
46.
47.
斜拉桥主梁是其运营中最为主要的受力构件,主梁的损伤识别方法研究一直是热点问题。针对结构健康监测数据,提出了一种基于马氏距离累积量的时域损伤识别方法。首先,构造基于马氏距离累积量的结构损伤识别向量,给出了利用监测数据进行损伤识别的操作流程。其次,建立了金塘大桥有限元模型,以正弦力激励的方式获得结构单元在健康及损伤状况下的加速度数据;并利用无损伤状态下的加速度数据作为参考样本,损伤状态下的加速度数据作为待测样本,通过对比损伤识别向量的变化情况进行斜拉桥主梁的损伤识别。最后,针对金塘大桥的实桥监测数据,进一步验证了该方法的有效性。结果表明,基于马氏距离累积量的损伤识别方法可以较为准确的识别斜拉桥主梁的损伤状况。 相似文献
48.
吴少峰 《福州大学学报(自然科学版)》2013,41(4):550-555
在已有的研究的基础上,针对单塔部分斜拉桥顺桥向地震作用下主梁的易损部位进行了研究.经分析,在顺桥向地震作用下,单塔部分斜拉桥易损性部位出现离塔第四根索到第五根索之间的近梁跨中段;地面运动加速度达到0.20g时,主梁有进入弹塑性阶段的概率,随地面运动加速度的增大,概率不断增大. 相似文献
49.
为了研究桥梁拓宽对旧桥的受力性能的影响,以工程实例为背景,借助有限元软件对桥梁拓宽结构进行分析,主要对为空心板桥铰接拓宽前后老桥主梁横向分布系数的变化展开详尽的研究,以及更深入地探讨了拓宽新桥主梁数量对老桥横向分布影响的差异,并归纳总结其中规律.研究表明:桥梁通过铰接形式拓宽后,在设计荷载与原来的情况下,老桥的受力变得更加合理,其每片主梁的受力减小而且更趋向于均匀,其设计荷载可以满足拓宽后的荷载要求.另一方面,新旧桥的横向分布系数随加宽新桥主梁的片数的变化而变化;新桥主梁数量越多,新桥和旧桥的横向分布系数越小.由此表明,通过铰接缝的荷载传递作用,新桥和旧桥所承担的荷载均减小. 相似文献
50.
张富祥 《中国新技术新产品精选》2009,(11):156-156
本文结合工程实例和笔者多年设计实践工作经验,详细探讨了大跨度后张法有粘结预应力楼盖框架梁结构设计过程中的主要设计参数计算和强度验算,对张拉施工时预应力的损失进行了科学计算,确保了工程结构设计的经济性和合理性,并对张拉端节点处理措施进行了论述。 相似文献